Коэффициент плотности грунта: Определение коэффициента уплотнения грунта в «Гектар Групп»

Коэффициенты уплотнения сыпучих материалов для строительства

Сущность определения коэффициента уплотнения гравия, песка, щебня и керамзита можно кратко охарактеризовать следующим образом. Это величина, равная отношению плотности сыпучего стройматериала к его максимальной плотности.

Данный коэффициент для всех сыпучих тел различается. Его средняя величина для удобства пользования закреплена в нормативных актах, соблюдение которых обязательно для всех строительных работ. Поэтому, если потребуется, например, узнать, какой коэффициент уплотнения песка, достаточно будет просто заглянуть в ГОСТ и найти требуемое значение. Важное замечание: все величины, приведенные в нормативных актах, являются усредненными и могут изменяться в зависимости от условий транспортировки и хранения материала.

Необходимость учета коэффициента уплотнения обусловлена простым физическим явлением, знакомым практически каждому из нас. Для того чтобы понять сущность этого явления, достаточно вспомнить, как ведет себя вскопанная земля. Поначалу она рыхлая и достаточно объемная. Но если на эту землю взглянуть через несколько дней, то уже станет заметно, что грунт «осел» и уплотнился.

То же самое происходит и со строительными материалами. Сначала они лежат у поставщика в утрамбованном собственным весом состоянии, затем при погрузке происходит «взрыхление» и увеличение объема, а потом, после выгрузки на объекте, снова происходит естественная трамбовка собственным весом. Помимо массы, на материал будет воздействовать атмосфера, а точнее, ее влажность. Все эти факторы учтены в соответствующих ГОСТах.

Строительные материалы при длительном хранении уплотняются под собственным весом

Щебень, доставляемый автомобильным или железнодорожным транспортом, взвешивают на весах. При поставке водными видами транспорта вес высчитывается по осадке судна.

 

Как правильно пользоваться коэффициентом

Важным этапом любых строительных работ становится составление всех смет с обязательным учетом коэффициентов уплотнения сыпучих материалов. Это необходимо делать для того, чтобы заложить в проект правильное и необходимое количество стройматериалов и избежать их переизбытка или нехватки.

Как же правильно воспользоваться коэффициентом? Нет ничего проще. Например, для того, чтобы узнать, какой объем материала получится после утряски в кузове самосвала или в вагоне, необходимо найти в таблице требуемый коэффициент уплотнения грунта, песка или щебня и разделить на него закупленный объем продукции. А если требуется узнать объем материалов до перевозки, то надо будет произвести не деление, а умножение на соответствующий коэффициент. Допустим, если куплено у поставщика 40 кубометров щебня, то, значит, в процессе транспортировки это количество превратится в следующее: 40 / 1,15 = 34,4 кубометра.

Таблица коэффициентов уплотнения сыпучих строительных материалов
Вид материалаКупл (коэффициент уплотнения)
ПГС (песчано-гравийная смесь)1.2 (ГОСТ 7394-85)
Песок для строительных работ1.15 (ГОСТ 7394-85)
Керамзит1.15 (ГОСТ 9757-90)
Щебень (гравий)1.1 (ГОСТ 8267-93)
Грунт1.1-1.4 (по СНИП)
Все значения, приведенные в таблице, являются среднестатистическими и могут варьироваться в зависимости от конкретных условий доставки, хранения и состава материала.

 

Работы, связанные с полной цепочкой перемещения песчаных масс со дна карьера до строительной площадки, должны производиться с учетом относительного коэффициента запаса песка и грунта на уплотнение. Это величина, показывающая отношение весовой плотности твердой структуры песка к его весовой плотности на участке отгрузки поставщика. Чтобы определить необходимое количество песка, обеспечивающее запланированный объем, нужно этот объем умножить на коэффициент относительного уплотнения.

Помимо знания относительного коэффициента, приведенного в таблице, правильное использование ГОСТа подразумевает обязательный учет следующих факторов доставки песка на строительную площадку:

  • физические свойства и химический состав материала, присущие определенной местности;
  • условия перевозки;
  • учет климатических факторов в период доставки;
  • получение в лабораторных условиях величин максимальной плотности и оптимальной влажности.

Уплотнение песчаных оснований

Данный вид работ необходим при обратной засыпке. Например, это нужно после того, как установлен фундамент и теперь требуется заполнить грунтом или песком образовавшийся промежуток между внешним контуром конструкции и стенками котлована. Процесс производится с помощью специальных трамбовочных устройств. Коэффициент уплотнения песчаного основания равняется примерно 0,98.

Процесс уплотнения грунта трамбовочным устройством

Коэффициент для бетонных смесей

Бетонная смесь, как и любой другой строительный материал, монтируемый методом засыпания или заливки, требует дальнейшего уплотнения для получения необходимой плотности, а значит, и надежности конструкции. Бетон уплотняют вибраторами. Коэффициент уплотнения бетонной смеси при этом берется в пределах от 0,98 до 1.

Определение коэффициента уплотнения песка разными способами

Постройка любого здания начинается с фундамента, но коэффициент уплотнения песка или грунта, на котором будет стоять дом, определяется ещё до заливки. Этот показатель говорит о том, насколько прочно будет стоять здание. Согласно российским ГОСТам и СНиПам показатель не должен быть ниже 0,95-0,98.

Методы проверки уплотнения песка

Максимальная плотность определяется с помощью дополнительного оборудования. Образец помещается в цилиндр и сжимается ударами падающего груза до минимального размера.

Также, экспериментальным методом, подбирается идеальную влажность, при которой будет достигнут максимум сжатия.

После проведения работ по подготовке котлована для фундамента, трамбовки, определяется настоящую плотность грунта. Для определения обычно используется самый популярный и простой способ режущего кольца.

Берёте стальное кольцо известного размера, вкручиваете его, заполняя изнутри полностью образцом грунта, ссыпаете его в целлофановый пакетик и взвешиваете. Получившуюся массу делите на известный объём, так узнаётся плотность. Её делите на максимальную, вычисленную при эксперименте с грузом, получаете нужный показатель.

Умение пользоваться показателем помогает понять, сколько материала имеется, понадобится в дальнейшем.

На стройке эти данные нужны для подсчёта используемого материала, они помогают купить песок в нужном количестве. При перевозке он, под действием вибрации, уплотняется, становится меньшим в размере.

Умение пользоваться показателем помогает понять, сколько материала имеется, понадобится в дальнейшем. На уплотнение влияет много факторов, основными являются выбранный метод перевозки, её протяжённость.

Наша компания всегда бережёт груз от механических повреждений, попадания влаги и посторонних вкраплений. Тем не менее усадка будет. Но вы можете лично проконтролировать объём купленного песка на нашей базе. При личном контроле расчеты с использованием показателя уплотнения не понадобятся.

Проверка уплотнения песка

Чаще бывает, что во времени ограничены все, поэтому можете прибегнуть к подсчётам на месте отгрузки. Используется проверенный метод режущего кольца, измеряя коэффициент удельной плотности. Берёте образец с глубины не менее 20 см в месте насыпки. Измеряете объём песка в кузове, умножаете его на вычисленный коэффициент уплотнения. Если получившееся число совпадает с числом, получаемым при умножении закупаемого нами объёма песка на коэффициент удельной плотности при отгрузке, то мы все верно загрузили.

Однако, дорожа своей репутацией, мы исходим из принципа, что клиенту лучше отсыпать лишнего, чем прослыть нечестными поставщиками. Чтобы купить песок, оформите заказ в офисе или он-лайн – мы всегда рады вам помочь.

Коэффициент уплотнения грунта | Требования к плотности грунтов

В настоящее время одной из основных задач дорожного строительства является повышение норм плотности, особенно в южных районах, где земляное полотно работает в благоприятных условиях увлажнения и где практически не наблюдается морозного пучения.

Максимальную плотность грунтов ρмакс можно определить расчетом или методом стандартного уплотнения. Для определения ее значения расчетом необходимо знать оптимальную влажность Wо, плотность сухого грунта рек и объем воздуха V, остающийся в его порах после уплотнения. При предварительных расчетах иногда пользуются следующими злачениями оптимальной влажности Wо (в долях от границы текучести Wт):
Супеси легкие…………….. . 0,73
Суглинки пылеватые легкие…………. 0, 2
Суглинки тяжелые пылеватые, пылеватые глины . . . 0,55

Глины………………….. 0,55
Тяжелые суглинистые черноземы ………. 0,6

Пользуясь этими данными можно рассчитать плотность рек по методу стандартного уплотнения. Если в грунтах содержатся зерна крупнее 5 мм, то это учитывают путем умножения вычисленных значений ρск,макс на соответствующие коэффициенты. При содержании 5 % зерен поправочный коэффициент (по проф. Н. Н. Иванову) составляет 1,02, а при 20% — 1,08. Значения оптимальной влажности, наоборот, снижаются.

Коэффициент уплотнения грунта. Плотность грунта земляного полотна должна соответствовать действующим напряжениям. Анализ эпюры вертикальных составляющих напряжений (рис. 11.5) показывает, что максимальные напряжения от автомобильных нагрузок возникают в верхней части полотна; в нижней его части преобладают напряжения от массы грунта, которые при насыпях высотою до 10—12 м всегда меньше, чем в верхней их части. Поэтому при возведении насыпи, особенно высокой, нет необходимости уплотнять грунт на всю ее высоту до максимальной плотности ρmax. В СССР чаще всего ограничиваются меньшей плотностью, характеризуемой относительным коэффициентом уплотнения Ко = ρф/ ρmax, где ρф — фактическая плотность сухого грунта земляного полотна.


Рис. 11.5. Эпюра вертикального давления Р по глубине Z земляного полотна и рекомендуемое в СССР значение коэффициента уплотнения К0

В выемках и местах с. нулевыми отметками грунт следует уплотнять на глубину рабочего слоя, но не менее (3,5…4)D от низа одежды, где D — диаметр круга, равновеликого отпечатку колеса расчетного автомобиля до значения Ko≥1. Однако грунт ненарушенной структуры до этой плотности можно уплотнить на такую глубину лишь мощными вибраторами или трамбующими машинами.

Если земляное полотно проходит в насыпи, то требования к значению Ко снижают (табл. 11.1). Более низкие чем в других странах, требования к плотности обусловлены недостаточной изученностью влияния Ко на морозное пучение грунтов, что особенно важно для районов, расположенных севернее III дорожно-климатической зоны. В более южных районах с незначительным морозным пучением, где происходит разуплотнение грунтов, целесообразно добиваться плотности грунтов 1,05 Ко, и даже 1,1 Ко.

Исследованиями Ю. М. Васильева (Союздорнии) установлено, что при Ко>0,98 ровность дорожных одежд нежесткого типа удовлетворяет транспортно-эксплуатационным требованиям автомобильного движения (рис. 11.6).


Рис. 11.6. Влияние коэффициента уплотнения К0 связного грунта земляного полотна на ровность асфальтобетонных покрытий 1 — разрушенное покрытие; 2 — незначительные деформации; 3 — нет разрушений

Независимо от дорожно-климатической зоны и профиля земляного полотна в СССР рекомендуется уплотнять грунт на глубину 0,5 м (относительно дна корыта) до коэффициента Ко≥1. Этот слой, хорошо уплотненный и однородный по плотности, с коэффициентом вариации Cv по плотности не более 0,06, теперь рассматривают как конструктивный слой дорожной одежды.

Приборы операционного контроля при дорожном строительстве

Н.В. Величутин, ООО «СКБ Стройприбор»

Для увеличения срока службы автомобильных дорог требуются не только новые технологии, но и средства операционного контроля технологических операций проводимых при их строительстве. В настоящее время в ООО «СКБ Стройприбор» выпускается большое разнообразие средств контроля, которые могут применять не только дорожные лаборатории, но и строительные организации. Многие новые отечественные приборы по своим метрологическим характеристикам не только приблизились к зарубежным аналогам, но и по некоторым позициям превзошли их.

Дорожное основание вместе с земляным полотном и подстилающим слоем служат своеобразной опорой или фундаментом для асфальтобетонного покрытия. От того как будет выполнено дорожное основание зависит, будет ли дорожная одежда прочной или после непродолжительной эксплуатации появится колейность, просадки, трещины и прочие дефекты.

В дорожном строительстве России степень уплотнения песчаных и глинистых грунтов нормируют на основе некоторой эталонной зависимости «влажность грунта при уплотнении — плотность сухого грунта», получаемой опытом на стандартное уплотнение. При нормировании плотности удобнее пользоваться коэффициентом уплотнения, т.к. коэффициент уплотнения является безразмерной величиной и не зависит от состава грунта.

Для определения коэффициента уплотнения грунта применяется метод сравнения плотности выемки грунта с плотностью того же грунта, полученной в лабораторном приборе стандартного уплотнения. ООО «СКБ Стройприбор» выпускает стационарный, полуавтоматический прибор стандартного уплотнения ПСУ-МГ4. Прибор позволяет значительно ускорить получения стандартных характеристик грунта, т.к. в нем уплотнение грунта проводится одновременно в двух формах. В ПСУ-МГ4 имеется счетчик количества ударов (индикация количества ударов на дисплее), после окончания цикла уплотнения прибор автоматически отключается. 

Для сплошного контроля качества уплотнения грунта можно использовать экспресс-метод основанный на увеличении удельного сопротивления пенетрации с увеличением плотности грунта. В ООО «СКБ Стройприбор» выпускаются пенетрометры статического действия с помощью которого можно косвенно определить механические свойства грунта такие как угол внутреннего трения, модуль упругости, коэффициент уплотнения, плотность (для песчаных грунтов). Для измерения усилия пенетрации в ПСГ-МГ4  применяется тензометрический датчик силы. Для компенсации веса пенетрометра перед проведением измерения предусмотрена автоподстройка нуля. Вдавливание пенетрометра в грунт проводится плавно в течении 5 ÷ 10 секунд на глубину до 75 мм. Для уменьшения погрешности измерения в приборе применяется статистическая обработка измеряемого усилия при внедрении наконечника в грунт.

Перед проведением измерений пенетрометр необходимо настроить (откалибровать) на том типе грунта по которому в дальнейшем будет проводиться контроль. Для песчаных грунтов усилие пенетрации слабо зависит от влажности поэтому для таких грунтов можно построить и ввести в память прибора зависимость удельное сопротивление пенетрации – плотность грунта. В прибор можно ввести четыре таких зависимости для крупного, среднего, мелкого и пылеватого песка. Удельное сопротивление пенетрации глин и суглинков зависит не только от плотности, но и от влажности в связи с чем перед проведением измерений для таких грунтов необходимо определить максимальное усилие пенетрации после уплотнения такого грунта в приборе стандартного уплотнения.  

Наиболее сложным в отношении определения коэффициента уплотнения являются щебеночное основание, так как необходимо знать максимальную плотность щебня значение которой невозможно получить без специальных виброустановок.  Для контроля качества уплотнения щебеночных оснований или оснований из крупнообломочного грунта можно использовать такие его характеристики как модуль упругости.

Для измерения модуля упругости (модуля динамической деформации или несущей способности) грунтового и щебеночного основания дорожного полотна в ряде стран используются малогабаритные установки динамического нагружения. Установка динамического нагружения снабжается подвижным грузом, при сбрасывании которого на амортизатор возникает динамическое усилие, которое через круглый штамп воздействует на контролируемую поверхность. В измерителе модуля упругости ООО «СКБ Стройприбор» ПДУ-МГ4 (и его модификациях) модуль упругости определяется исходя как из измеренной деформации дорожного основания, так и измеренной силе действующей на круглый штамп. Применение в приборе двух датчиков (датчика силы и датчика перемещения), а также удлиненной направляющей с перемещаемым механизмом фиксации груза позволяет регулировать силу удара и значительно расширить диапазон определения модуля упругости. Применение корректного расчета существенно уменьшило разницу в показаниях при определении модуля упругости статическим и динамическим методами.

Для измерения криогенных свойств грунта (пучинистость грунта) фирмой ООО «СКБ Стройприбор» серийно выпускаются приборы УПГ-МГ4.01/Н «ГРУНТ». К прибору можно подключить от одного до шести термоконтейнеров. Использование нескольких термоконтей-неров значительно сокращает время проведения измерений. Прибор предназначен для проведения испытаний грунта в стационарных условиях и имеет режим непрерывной регистрации процесса испытаний. Все процессы по выдержке и замораживанию грунта ведутся в автоматическом режиме и не требуют вмешательства оператора до окончания измерений.

Для измерения теплопроводности мерзлых и талых грунтов, а так же для определения начала температуры замерзания грунта в ООО «СКБ Стройприбор» разработан прибор ИТП-МГ4 «Грунт». Прибор работает в стационарных условиях, все измерения проводятся в автоматическом режиме.

Немаловажное значение при укладке асфальтобетонного покрытия имеет качество уплотнения. Для измерения плотности асфальтобетона в ООО «СКБ Стройприбор» разработан и изготавливается серийно плотномер асфальтобетона ПА-МГ4.  Основная трудность, с которой столкнулись при разработке данного прибора это присутствие воды на асфальтобетонном покрытии. Ёмкостный датчик в качестве чувствительного элемента был исключен сразу. Хотя применение ёмкостного датчика и позволяет получить большую точность при измерении плотности, но наличие воды существенно искажает результаты измерений, так как диэлектрическая проницаемость воды 80 существенно выше диэлектрической проницаемости асфальтобетонной смеси 4 ¸ 6. Кроме того такой прибор необходимо будет калибровать под конкретный материал, возникнет потребность в постоянной установке «нуля», при наличии воды показания будут существенно завышены.

В приборе удалось решить проблему определения наличия воды в асфальтобетоне и ввести компенсацию влажности на показания плотности с применением радиоволнового метода измерения. Прибор работает на двух частотах, имеет две передающих и одну приемную антенну, которые позволяют проводить зондирование асфальтобетонной смеси на глубину до 20 и до 150 мм. В отличие от приборов с емкостными датчиками, где основным параметром является частота, в плотномере ПА-МГ4 измерение проводится по четырем параметрам.

В приборе нет процедуры установки нуля. Имеется всего лишь одна базовая зависимость. И самое основное — прибор может измерять плотность асфальтобетона с погрешностью 2,5% без предварительной калибровки практически  на любых типах асфальтобетонов с любым материалом заполнителя (исключение составляет асфальтопесчаная смесь, и другие смеси типа Г). В приборе проводится коррекция результатов измерения в зависимости от температуры асфальтобетонной смеси и даже от температуры окружающего воздуха. Прибор имеет несколько режимов измерения: непрерывный и одиночный, а так же режим измерения с усреднением. В процессе измерения на дисплее плотномера отображаются: плотность асфальтобетонной смеси; коэффициент уплотнения; температура и влажность покрытия. В отличие от зарубежных аналогов в ПА-МГ4 измерения выполняются в более широком частотном диапазоне, что позволяет точнее определять влажность покрытия и как следствие повысить точность в определении плотности асфальтобетона с учетом корректировки на влажность.

Для определения качества битума на предприятии выпускаются пенетрометр АПН-360МГ4 и прибор  ИКШ-МГ4.
Пенетрометр АПН-360МГ4 предназначен для определения глубины проникания иглы (пенетрации) в испытуемый образец при заданных нагрузке и температуре по ГОСТ 11501-78 в соответствии с МИ2418. Пенетрометр обеспечивает автоматическую регистрацию глубины проникания иглы и времени испытаний. Процесс испытаний отображается на графическом дисплее. Остановка процесса испытаний – автоматическая, с занесением результата в память прибора. Прибор оснащен пузырьковым уровнем, регулировочными ножками, подъемным столом, подсветкой иглы.

Прибор ИКШ-МГ4 предназначен для определения тем­пературы размягчения нефтебитумов по ГОСТ 11506-73 в соответствии с МИ 2418.Прибор обеспечивает автоматический нагрев образцов с заданной скоростью, фиксацию и запоминание температуры размягчения. Равномерность нагрева по высоте (в объеме) обеспечивается механической мешалкой. Процесс испытания отображается на дисплее. Остановка испытаний – автоматическая, с занесением результата в память прибора.
Все приборы оснащены функцией передачи данных на ПК.

На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что для получения высококачественного дорожного полотна необходим постоянный инструментальный контроль как при устройстве грунтового и щебеночного основания, так и при укладке асфальтобетонного покрытия. Приборы позволяющие проводить оперативный контроль с требуемыми метрологическими характеристиками имеются.

Все публикации
Архив по годам: 2006; 2008; 2013; 2015; 2016; 2018; 2019; 2020;

при трамбовке, обратной засыпке, строительстве дороги

Что такое коэффициент уплотнения песка (Купл) знают не только специалисты, работающие в проектных организациях, но и эксплуатационники, основным видом деятельности которых является строительство. Его рассчитывают для того, чтобы сопоставить фактическую плотность на определенном участке, со значением, прописанном нормативных актах. Коэффициент уплотнения сыпучих материалов – это важный критерий, по которому оценивается качество выполнения подготовки к основным видам работ на строительных площадках.

Что это такое?

Купл характеризует плотность, которую имеет грунт на конкретном участке, относится к тому же показателю материала, который перенес стандартное уплотнение в условиях лаборатории. Именно эта цифра применяется при оценке качества проведенных работ. Такой коэффициент определяет, насколько грунт на площадке соответствует требованиям ГОСТ 8736-93 и 25100-95.

При различных работах песок может иметь разный показатель плотности. Все эти нормы прописаны в СНиП 2.05.02-85, таблица 22. Еще их обычно указывают в проектных документах, в большинстве случаев этот показатель составляет от 0,95 до 0,98.

От чего изменяется коэффициент плотности

Если не понимать, что такое трамбовка песка, то посчитать правильно количество материала при строительстве практически не возможно. Ведь нужно четко знать, как повлияли на грунт различные манипуляции. То, какой коэффициент относительного уплотнения песка мы получим в конечном итоге, может зависеть от множества факторов:

  • от способа перевозки;
  • насколько длинным был маршрут;
  • не появились ли повреждения механического характера;
  • наличие посторонних вкраплений;
  • попадание влаги.

Естественно, если вы заказали песок, то просто обязаны проверить его на месте, потому как поздние претензии будут совершенно неуместны.

Зачем учитывать относительный коэффициент при строительстве дорог

Этот показатель для песчаной подушки необходимо просчитать, и объясняется это обычным физическим явлением, которое знакомо любому человеку. Чтобы это понять, вспомните, как ведет себя взрыхленный грунт. Поначалу он рыхлый и объемный. Но уже спустя пару дней осядет и станет намного плотнее.

Такая же участь ждет и любой другой сыпучий материал. Ведь его плотность увеличивается на складе под давлением собственного веса. Затем во время погрузки его взрыхляют, а уже непосредственно на стройплощадке опять происходит трамбовка песка своим весом. Кроме этого на грунт воздействует влажность. Песчаная подушка уплотнится при любых видах работ, будь то это строительство дорожного полотна, или обратная засыпка фундамента. Для всех этих факторов просчитаны соответствующие ГОСТ (8736-93 и 25100-95).

Как использовать относительный показатель

При любых строительных работах, одним из важнейших этапов считается составление сметы и подсчеты коэффициентов. Это нужно для того, чтобы правильно составить проект. Если важно узнать, как сильно уплотнится песок при транспортировке в самосвале или железнодорожном вагоне, достаточно найти в ГОСТ 8735-88 нужный показатель, и разделить на него требуемый объем.

Необходимо учитывать и то, какие именно работы предстоят. То ли вы собираетесь делать песчаную подушку под дорожное полотно, или обратную засыпку фундамента. В каждой ситуации трамбовка будет проходить по-своему.

Например, при обратной засыпке песка наполняется вырытый котлован. Трамбовку делают при помощи различного оборудования. Иногда производят уплотнение виброплитой, но в некоторых случаях требуется каток. Соответственно и показатели будут разными. Учитывайте то, что грунт меняет свои свойства во время выемки. Так что количество засыпки нужно считать с учетом относительного показателя.

Таблица величин коэффициентов уплотнения в зависимости от назначения песка.

Виды работКупл
Обратная засыпка котлованов0,95
Обратная засыпка пазух0,98
Обратная засыпка траншей0,98
Восстановительный ремонт подземных инженерных сетей возле проезжей части дороги0,98 — 1

Коэффициент уплотнения грунта (плотность): частиц, скелета, сухого грунта

Понятие и способ расчета

Проведение строительных работ любой сложности и масштаба, обязательно связаны с изучением характеристики почвы, на которой они будут проводиться. Плотность грунта или почвы – одна из существенных характеристик и физических свойств, пренебречь которыми для качественного проведения работ невозможно. Исследования должны касаться: определения сопротивления, расчета коэффициента его уплотнения и удельного давления на него. Итогом такого изучения станет определение плотности и пригодности для строительства объекта.

Рассчитывается соотношением массы к занимаемому ею объему и измеряется плотность грунтов в кг на м3. Она имеет несколько показателей: твердых частиц, скелета и сухой породы.

Методы определения

Определение плотности проводится в соответствии с ГОСТ 5180-84. Он предусматривает разные методики определения в зависимости от видов почв. Так, для тех, которые можно разрезать ножом – глина, суглинки, супеси и пески, применяют метод режущего кольца. Для связанных — метод парафирования. У скальных пород определяется непосредственным измерением вырезанного образца.

Плотность частиц грунта или твердой фракции – это средняя всех его составляющих: органических, минеральных и других веществ. Она равна объему твердых частиц к их массе. Таким образом, она зависит от состава и видов входящих веществ. Для разных видов веществ эти характеристики, как правило, постоянны и известны. Например, средняя плотность частиц грунта для глин -2,74 г/ см3, супесей – 2,7 г/ см3, песков – 2,66 г/ см3, суглинков – 2,71 г/ см3.

Пористость

Плотность частиц грунта и количество каждого вида вещества в общей массе почвы, еще недостаточно характеризует ее. Потому что не определяют ее пористость или влажность. Для исследований отбираются образцы при естественной влажности. Для дисперсионных — она в пределах от 1,3 до 2,2 г/см3. Для более точного определения необходимо рассчитать этот показатель для ненарушенной или естественной структуры. Он носит название плотность скелета грунта. Для этого в расчет берут твердые составляющие почвы и их массу делят на единицу объема. Как видно в расчет берутся вещества, не содержащие влагу. Потому этот показатель именуется еще плотность сухого грунта. Она определяется экспериментально и высчитывается по величине уплотнения и влажности.

Уплотнение и его коэффициент

Уплотнение или перемещение частиц веществ, входящих в состав почвы, без изменения их физико-химического состояния для целей, поставленных в ходе инженерно-строительных работ. Результатом таких действий является перераспределение частиц и увеличение числа контактов между ними. Механизм – вытеснение из породы воздуха и жидкостей. При максимальном показателе — остается не более 5% воздуха. Для этих целей применяют различные методы: укатку, трамбование, вибрирование, намыв, замачивание, взрывы и сочетание нескольких методов одновременно.

Эффект, которого можно добиться с применением перечисленных методов, неодинаков для разных типов почвы. Поэтому определено понятие — коэффициент уплотнения грунта и разработаны методики его расчета.

Для уплотнения грунта определение коэффициента необходимо при проектировании и строительстве различных видов зданий, сооружений, дорог, мостов и других объектов.

Согласно требованиям проектной документации, ГОСТ и СНИП коэффициент уплотнения грунта должен быть установлен и выдержан. Рассчитывается коэффициент как отношение плотность сухого грунта или скелета на участке, где ведутся работы – контрольный участок, к плотности такого же, прошедшего соответствующую процедуру в лабораторных условиях. Такое соотношение, согласно нормативам, не должно быть менее 0,95 – 0,98.

Он — один из основных показателей и критериев, качественно проведенных работ, гарантирующих надежность и долговечность построенного объекта.

Видео — ВИДЫ ГРУНТА. ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ УЧАСТКА

О коэффициенте уплотнения грунтов

Грунты применяются в строительстве в качестве материалов для создания оснований зданий и сооружений. В основном грунты в своем природном состоянии по своим свойствам не отвечают требованиям, обеспечивающим качественное проведение строительных работ. Одним из наиболее широко применяемых методом преобразования естественного грунта – является его уплотнение различными методами. При уплотнении грунта происходит уменьшение его пористости, то есть растет количество контактов между частицами грунта. Это приводит к повышению прочности грунтового основания и уменьшению его сжимаемости, что ведет к уменьшению просадок грунта и сооружений после завершения строительных работ.

Уплотнение грунтов проводят слоями одинаковой высоты, в зависимости от метода уплотнения. Заложенная в ППР степень уплотнения грунта достигается при оптимальной влажности грунтов, для это требуется следить за условиями уплотнения, при не соблюдении этих условий повышается количество проходок уплотняющего оборудования, что ведет к увеличению затрат на получение требуемого уплотнения.

Для определения степени уплотнения грунта применяю коэффициент уплотнения. Для этого на начальных этапах строительство отбирают пробу грунта, и определяют значение максимально возможного уплотнения данного вида грунта; определение это показателя возможно если при рассеве через сито с отверстиями размером 5 мм проходит более 70% от все массы необходимой пробы, если реология грунта не соответствует этому требованию, то определения максимальной плотности в лабораторных условиях невозможно, а следовательно и определения коэффициента уплотнения тоже, возможно только определение плотности грунта в скелете.

Непосредственно на самом объекте проведения работ производится отбор проб уплотненного грунта из каждого слоя уплотнения, для определение плотности грунта в скелете и последующих расчетов коэффициента уплотнения.

Метод режущего кольца в основном применяется для мерзлых немерзлых глинистых грунтов, немерзлых и сыпучемерзлых песчаных грунтов. Метод заключается во вдавливании режущего кольца определенного объема в грунт при последующем извлечении заполненного кольца из уплотненного грунта. Далее в условиях лаборатории определяют влажность уплотненного грутна, плотность грунта в состоянии естественной влажности и рассчитывают плотность грунта в скелете и ,если возможно то, коэффициент уплотнения.

Способ определения плотности грунтов  методом замещения объема применяется в полевых условиях при невозможности провести испытания при помощи метода режущего кольца, так как имеет определённые погрешности. Он заключается в определении отношения массы выемки пробы грунта из уплотненного слоя к его объему, который замещают однородной средой с известными показателями.

Аккредитованная испытательная лаборатория ООО «Центр качества» оказывает услуги по определению коэффициента грунтов, со стоимостью можно ознакомится на этой странице или обратится по телефону 8 (343) 374-04-09.

Назад

ИСПЫТАНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПЛОТНОСТИ

ИСПЫТАНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПЛОТНОСТИ

ИСПЫТАНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ПЛОТНОСТИ

ЦЕЛЬ

Для определения относительной плотность данного крупнозернистого материала.

ПЛАНИРОВАНИЕ И ОРГАНИЗАЦИЯ

Стальная вибрационная дека с амортизатором 7575 размер см, об / мин: 3600; при нагрузке 115 кг, 440 В, трехфазное питание.

Два цилиндрических металлические формы, 3000 куб. см и 15000 куб.

толщиной 10 мм За дополнительную плату опорная плита с ручкой отдельно для каждой формы. Дополнительный вес, по одному на каждый размер, имеющий вес 140 г / кв. см.

Индикатор часового типа держатель, который можно вставить в проушины по бокам формы.

Направляющие втулки с зажимами для каждой формы отдельно.

Калибровочная полоса 753003 мм.

ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Родственник Плотность или индекс плотности — это отношение разницы между коэффициентами пустотности несвязной почвы в ее самом рыхлом состоянии и существующем естественном состоянии к разница между его коэффициентом пустотности в самом рыхлом и самом плотном состояниях.

Где,

e макс = коэффициент пустотности крупнозернистой почвы (несвязной) в наиболее рыхлом состоянии.

e мин. = коэффициент пустотности крупнозернистой почвы (несвязной) в ее самом плотном состоянии.

e = пустотность крупнозернистой почвы ( несвязный) в его естественном существующем состоянии в поле.

ТЕОРИЯ

Пористость грунт зависит от формы зерна, однородности зерна и состояния осаждение.Следовательно, пористость сама по себе не указывает на то, находится ли почва в рыхлое или плотное состояние. Эту информацию можно получить только сравнив пористость или пустотность данного грунта и того же грунта в его самое рыхлое и самое плотное возможное состояние и, следовательно, термин относительная плотность введен.

Относительная плотность — произвольный признак песчаной отложения. В режиме реального времени смысле, относительная плотность выражает коэффициент фактического уменьшения объема пустоты в песчаном грунте до максимально возможного уменьшения объема пустот я.e насколько далеко исследуемый песок может быть способен к дальнейшему уплотнение за пределами своего естественного состояния. Определение относительной плотности полезен при уплотнении крупнозернистых грунтов и оценке надежности подшипников. емкость в случае песчаных почв.

Для очень плотной гравийный песок, можно получить удельный вес больше единицы. Этот означает, что такая естественная плотная упаковка не может быть получена в лабораторных условиях.

ПРОЦЕДУРА

Калибровка пресс-формы :

1.Измерьте внутренний диаметр формовать на разной глубине, используя калибр для отверстий, и возьмите

в среднем.

2. Держите форму на ровной поверхности. поверхность или плоская пластина. Измерьте высоту в разных положениях и возьмите средний (точность = 0,025 мм).

3. Рассчитайте объем.

4. Заполнить форму дистиллированной вода до перетока.

5. Надвинуть толстую стеклянную пластину на верхняя поверхность формы.

6. Взвесьте воду, наполняющую форма.

7. Обратите внимание на температуру воды.

8. Определить плотность воды для указанная выше температура из физических таблиц.

9. Рассчитайте объем форма, которая представляет собой вес воды, заполняющей форму / плотность воды.

Подготовка образца :

1.Просушите образец почвы в электрическая духовка с термостатическим управлением.

2. Охладите образец в эксикатор.

3. Отделять комки почвы без разрушение отдельных частиц

4. Просейте через размер сита.

Минимальная плотность :

Форма точно взвешена (W). Насыпьте сухой измельченный грунт в форму через воронку в устойчивой транслировать.Излив настроен таким образом, что свободное падение частиц почвы всегда 25 мм. При наливании грунта носик должен иметь спиральное движение от ободок к центру. Процесс продолжается до заполнения формы почвой до примерно на 25 мм выше верха. Затем он выравнивается, с грунтом и весом. записано (W 1 ).

Максимальная плотность :

Взвесьте пустую форму (W).Положил воротник поверх формы и зажать его. Заполните форму высушенным в печи образцом почвы на 1/2 или 2/3 воротника наполнен. Поместите форму на вибрационную деку и зафиксируйте это с гайками и болтами. Затем поместите на него дополнительный груз. Вибратор разрешено бежать в течение 8 минут. Затем плесень взвешивается с почвой и вес записано (W 2 ).

Естественная плотность :

Взвесьте форму с сухой почвой.Зная объем формы и массу сухого грунта, можно рассчитать естественную плотность g d .

Вернуться к оглавлению

Как определить относительную плотность почв?

Относительная плотность несвязных грунтов определяется как отношение разницы между коэффициентом пустотности несвязного грунта в самом рыхлом состоянии и коэффициентом пустот на месте к разнице между коэффициентом пустотности в самом рыхлом и самом плотном состояниях.Таким образом, относительная плотность (D r ), также называемая индексом плотности (I d ), определяется как —

.

D r = [(e max — e) / (e max e min )] x 100… (4.80)

, где e max — максимальный коэффициент пустотности почвы, соответствующий наиболее рыхлому состоянию, e — коэффициент пустотности на месте, а e min — минимальный коэффициент пустотности почвы, соответствующий наиболее плотному состоянию.

Относительная плотность также называется индексом плотности, и оба термина используются как взаимозаменяемые термины.Концепция относительной плотности дает практически полезную меру плотности несвязных грунтов в естественном или искусственно уплотненном состоянии. Было обнаружено, что различные свойства грунта, такие как сопротивление проникновению, сжимаемость, угол трения, проницаемость и коэффициент несущей способности по Калифорнии, имеют простую связь с относительной плотностью.

Таким образом, относительная плотность дает лучшее представление о прочности и деформации грунта, чем его коэффициент пустотности или плотность. Два песка с одинаковой относительной плотностью будут демонстрировать одинаковое поведение под нагрузками, хотя их коэффициент пустотности может быть различным.

Относительная плотность через плотность :

Для определения относительной плотности необходимо определить удельный вес грунта, чтобы рассчитать коэффициент пустотности по сухой плотности в наиболее рыхлом, естественном и наиболее плотном состояниях. Полезно выражать относительную плотность непосредственно через плотность в сухом состоянии в наиболее рыхлом, естественном и наиболее плотном состояниях, чтобы исключить необходимость определения удельного веса почвы. Мы знаем, что коэффициент пустотности грунта на месте определяется соотношением —

.

e = Gγ w / γ d — 1

Точно так же максимальная и минимальная пустотность грунта, соответствующая наиболее рыхлому и наиболее плотному состояниям, соответственно равна —

e max = (Gγ w / γ d min ) — 1… (4.81)

e мин. = (Gγ w / γ d макс. ) — 1… (4.82)

Подставляя эти значения в уравнение. (4.80) получаем выражение для относительной плотности как —

Уравнение (4.75) обычно используется для определения относительной плотности почвы в лаборатории.

Определение относительной плотности :

Относительная плотность естественного несвязного или уплотненного грунта может быть определена в лаборатории с использованием стандартного оборудования для определения относительной плотности.

Принцип :

Относительная плотность естественного или уплотненного грунта может быть определена путем получения минимальной и максимальной плотности грунта в лаборатории и плотности грунта на месте в поле. Испытание применимо только к свободно дренируемым несвязным грунтам.

Минимальная плотность в самом рыхлом состоянии достигается при заливке образца грунта в форму со стандартной высоты 25 мм. Максимальная плотность в самом плотном состоянии достигается при приложении вибраций к форме с грунтом на вибростоле.Плотность грунта на месте определяется в поле с использованием метода замены песка или любого другого подходящего метода.

Оборудование :

Типовое оборудование, используемое для определения относительной плотности.

Типичный прибор для измерения относительной плотности состоит из следующих компонентов:

и. Вибрационный стол, стальной стол с мягкой вибрационной платформой размером около 75 см × 75 см, состоящий из вибратора с массой нетто более 45 кг и частотой 3600 полуколебаний в минуту.

ii. Металлические цилиндрические формы единичной массой 3000 и 15000 см вместимостью 3 с направляющими втулками.

iii. Плата за дополнительную плату с ручкой — одна пластина за дополнительную плату толщиной 10 мм для каждой формы.

iv. Дополнительные массы — одна дополнительная масса для каждой формы размера.

v. Калибровочная планка из металла и размером 75 х 300 х 3 мм.

vi. Держатель индикатора часового типа.

vii. Циферблат — ход 50 мм с делением 0,025 мм.

viii. Весы — портативные платформенные весы, грузоподъемностью 100 кг с чувствительностью 20 г.

ix. Микрометр.

х. Секундомер.

xi. Лезвие металлическое — длиной около 40 см.

Процедура :

Процедура определения относительной плотности, рекомендованная IS 2720 (Часть 14) 1983, представлена ​​следующим образом:

1. Выбор цилиндрической формы:

Выбрана цилиндрическая форма подходящего размера. Для почв с максимальным размером частиц менее 75 мм используется форма меньшего размера с объемом 3000 см 3 . Если максимальный размер частиц составляет 75 мм, используется форма большего размера 15000 см 3 .

2. Определение объема формы:

Объем формы следует определять прямым измерением и проверять путем заполнения водой.Необходимо определить начальное показание шкалы для вычисления объема образца.

и. Прямым измерением:

Измеряется средний внутренний диаметр и высота формы. Объем формы рассчитывается. Также рассчитывается средняя площадь внутреннего поперечного сечения пресс-формы.

ii. Заполнив водой:

Форма заполнена водой, и стеклянную пластину следует осторожно надвинуть на верхнюю поверхность формы таким образом, чтобы форма была полностью заполнена водой.Определяется масса воды, заполняющей форму. Объем формы рассчитывается делением массы воды на плотность воды.

3. Подготовка образца почвы:

Репрезентативный образец почвы массой 12 кг берут, если максимальный размер частицы почвы меньше 75 мм. Однако, если максимальный размер частицы почвы составляет 75 мм, для испытания следует использовать 45 кг образца. Образец почвы сушат в сушильном шкафу при температуре от 105 ° C до 110 ° C.Затем образец почвы измельчается в порошок без разрушения отдельных частиц почвы и просеивается через необходимое сито.

4. Определение объема образца:

Объем образца в наиболее рыхлом состоянии (V c ) определяется в следующих этапах:

и. Толщина опорной плиты и калибровочной планки измеряется с точностью до 0,025 мм с помощью микрометра. Держатель индикатора часового типа вставляется в каждую из направляющих скоб пресс-формы.

ii. Должно быть получено шесть показаний стрелочного индикатора, три с одной стороны и три с другой, и будет снято среднее из шести показаний. Первоначальное показание шкалы должно быть вычислено путем сложения толщины дополнительной плиты основания и среднего значения шести показаний стрелочного индикатора и вычитания толщины калибровочной полосы. Начальное показание шкалы является постоянным для конкретной комбинации пресс-формы и дополнительной плиты основания.

5. Определение минимальной плотности:

Это делается в следующие шаги:

и.Форму следует взвесить и записать массу. Грунт следует укладывать в форму как можно более рыхлым образом, выливая грунт через носик устойчивой струей с постоянной высотой свободного падения грунта 25 мм.

ii. При заливке грунта устройство для заливки следует перемещать по спирали снаружи к центру, чтобы сформировать слой грунта однородной толщины без расслоений. Форму следует заполнить примерно на 25 мм над верхом и выровнять по верху, сделав один непрерывный проход стальной линейкой.Если не удалить все лишнее вещество, следует сделать дополнительный непрерывный проход. Плесень и почву следует взвесить и записать массу.

6. Определение максимальной плотности:

Максимальная плотность может быть определена как сухим, так и влажным методом. Хотя сухой метод является предпочтительным с точки зрения обеспечения результатов за более короткий период времени, самая высокая максимальная плотность достигается на некоторых почвах в насыщенном состоянии. Испытание максимальной плотности следует проводить как на влажных, так и на сухих почвах, чтобы определить, какой метод дает более высокую максимальную плотность.Если мокрый метод дает более высокие максимальные плотности (более одного процента), его следует использовать в последующих испытаниях.

(a) Сухой метод:

Сухой метод определения максимальной плотности состоит из следующих этапов:

(i) Форма должна быть заполнена тщательно перемешанной сушкой в ​​печи. Направляющие втулки должны быть прикреплены к форме, а дополнительная плита основания должна быть размещена на поверхности почвы. Затем необходимо опустить дополнительный вес на опорную плиту с помощью подъемника в случае формы 15000 см 3 .

(ii) Форма должна быть прикреплена к платформе вибратора для сборки, а нагруженный образец грунта должен быть подвергнут вибрации в течение 8 мин.

(iii) Из формы следует удалить дополнительный груз и направляющие втулки. Должны быть получены показания индикатора часового типа на двух противоположных сторонах плиты основания надбавки и зарегистрировано среднее значение. Форму с почвой следует взвесить и записать ее массу.

(b) Мокрый метод:

Влажный метод можно проводить на сухой почве или на влажной почве с поля.

Мокрый метод определения максимальной плотности состоит из следующих этапов:

(i) Форма должна быть заполнена влажной почвой. В почву следует добавить достаточно воды, чтобы небольшое количество свободной воды могло скапливаться на поверхности почвы во время засыпки. Во время и сразу после заполнения формы ее следует вибрировать в течение 6 мин. В этот период амплитуду вибратора следует уменьшить настолько, насколько это необходимо, чтобы избежать чрезмерного кипения и взбалтывания почвы, которые могут возникнуть в некоторых почвах.В течение последних минут вибрации следует удалить любую воду, появляющуюся над поверхностью почвы.

(ii) Направляющая втулка, дополнительная опорная плита и дополнительный груз должны быть собраны, как описано в шаге [6 (a) (i)] выше.

(iii) Образец с дополнительным грузом необходимо подвергнуть вибрации в течение 8 мин. После вибрации необходимо извлечь из формы добавочный груз и направляющую втулку. Показания стрелочного индикатора должны быть сняты с двух противоположных сторон плиты основания надбавки и записаны.Весь влажный образец следует осторожно вынуть из формы, высушить до постоянной массы, взвесить и записать массу.

7. Определение плотности на месте:

Плотность грунта на месте определяется методом замены песка или любым другим подходящим методом.

Расчеты :

и. Минимальная плотность:

Минимальная плотность, γ d min , рассчитывается как —

γ d min = W sm / V c … (4.84)

, где W см — масса сухого грунта при испытании на минимальную плотность в г, а V c — калиброванный объем формы в см 3 .

ii. Максимальная плотность:

Максимальная плотность, γ d max , рассчитывается как —

γ d макс = W с / V с … (4.85)

, где W с — масса сухого грунта при испытании на максимальную плотность в г, V с — объем грунта при испытании на максимальную плотность в см. 3 , определяемое по формуле —

.

V s = V c — [A × (D i — D f )]… (4.86)

, где A — площадь поперечного сечения формы в см. 2 , D i — среднее начальное показание шкалы в см, а D f — среднее окончательное показание шкалы в см.

iii. Относительная плотность:

Относительная плотность рассчитывается по формуле. (4.83)

Классификация почв по относительной плотности:

Состояние плотности почвы классифицируется на основе относительной плотности, как показано в таблице 4.4.

Корреляция плотностей со скоростями поперечных волн и значениями SPT N | Журнал геофизики и инженерии

Абстрактные

Эффекты площадки в первую очередь зависят от модуля сдвига подповерхностных слоев, который обычно оценивается на основе измеренной скорости поперечной волны ( V s ) и предполагаемой плотности. Очень редко плотности измеряются для оценки амплификации, поскольку процессы бурения и отбора проб требуют много времени и средств.В этом исследовании была сделана попытка вывести корреляцию между плотностью (сухой и влажной) и значениями V s / SPT (стандартный тест на проникновение) N с использованием данных измерений. В исследовании использовались в общей сложности 354 измеренных набора данных V s и плотности, а также 364 набора данных SPT N и значений плотности из 23 скважин. Отдельные соотношения разработаны для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.Корреляции, полученные для объемной плотности, были сопоставлены с доступными данными, и было обнаружено, что предложенное соотношение хорошо согласуется с существующими данными. Было выполнено графическое сравнение и проверка, основанные на коэффициенте согласованности и кривых совокупной частоты, и было обнаружено, что недавно разработанные соотношения демонстрируют хорошие характеристики прогнозирования. Также была предпринята попытка предложить связь между объемной плотностью и скоростью поперечной волны, применимую для широкого диапазона грунтов и горных пород, с учетом данных этого исследования, а также данных предыдущих исследований.Эти корреляции будут полезны для прогнозирования плотности (объемной и сухой) площадок после измерения скорости поперечной волны и значений SPT N .

1. Введение

Характер движения землетрясения и его воздействия на конструкции в значительной степени зависит от профиля недр на конкретном участке. Недра влияет на движение сейсмических волн через землю. Исследования показали, что в районах, окружающих эпицентр землетрясения, ущерб в основном зависит от локальных условий, а ущерб, причиненный землетрясениями в дальней зоне, вызван усилением, вызванным слоями почвы.Слои почвы изменяют характер движения грунта за счет усиления сейсмических волн. Модуль сдвига и сдвиговые свойства грунта имеют важное значение для степени любого усиления. Следовательно, модуль сдвига и характеристики сдвига необходимо определять как часть исследований реакции площадки. Во время определения модуля сдвига скорость поперечной волны получается с помощью методов сейсмических поверхностных волн, таких как многоканальный анализ поверхностных волн (MASW) или спектральный анализ поверхностных волн (SASW), а плотность соответственно принимается на основе скорость, чтобы избежать громоздкой задачи бурения скважин.До сих пор делались очень ограниченные попытки получить надежную модель / корреляцию для получения плотности на основе скорости поперечной волны и стандартного значения N испытания на проникновение (SPT). Таким образом, настоящее исследование сосредоточено на выявлении корреляций между плотностью и скоростью поперечной волны и значением SPT N с использованием данных измерений. Таким образом, плотность in situ может быть предсказана на основе измеренных значений скорости поперечной волны ( V s ) и значения SPT N .Была установлена ​​связь между объемной плотностью и скоростью поперечной волны для всего пласта, то есть почвы и породы, путем добавления данных по горным породам из Boore (2007) к данным, используемым в настоящем исследовании. Предлагаемое соотношение для всех почв и горных пород сравнивалось с соотношением Гарднера, предложенным Буром (2007).

Было проведено несколько исследований, чтобы связать значение SPT N и скорость поперечной волны с различными свойствами грунта. Значение SPT N связано со многими свойствами, такими как относительная плотность, консистенция, модуль Юнга, скорость поперечной волны, модуль сдвига, коэффициент избыточной консолидации и коэффициент несущей способности для Калифорнии (CBR).Несколько исследователей исследовали взаимосвязь между значением SPT N и относительной плотностью ( D r ). Мейерхоф (1957) провел лабораторные исследования и предложил корреляцию между значением SPT N и D r для чистых песков, при этом предполагалось, что сопротивление проникновению увеличивается пропорционально квадрату относительной плотности и прямо пропорционально эффективному вскрышному давлению песка. По сути, выражение Мейерхоф указывает, что отношение между нормализованным значением SPT N и квадратом относительной плотности, N 1 / Dr2⁠, было зафиксировано на уровне 41.Было установлено, что сопротивление проникновению зависит от размера зерен грунта, что мелкозернистые пески имеют более низкое количество ударов SPT, чем чистые пески, и что это соотношение постепенно уменьшается с уменьшением среднего размера зерна или увеличением содержания в нем мелких частиц. Гиббс и Хольц (1957) изучали взаимосвязь между сопротивлением проникновению и D r для мелкого и крупного песка. Был подготовлен график между сопротивлением проникновению и относительной плотностью для различных давлений покрывающей породы.Согласно данным, собранным Fujita (1968), коэффициент передачи энергии при падении молота приблизительно равен 80%. Тацуока и др. (1978) исследовали точность исходного выражения Мейерхофа, используя результаты SPT на нормально консолидированных песчаных отложениях наряду с относительной плотностью in situ обычных ненарушенных образцов. Было обнаружено, что корреляция, приведенная Мейерхофом (1957), имеет тенденцию недооценивать относительную плотность мелких и илистых песков.Кроме того, для учета характеристик размера зерна и содержания мелких частиц Кубриновски и Исихара (1999) ввели параметр e max e min . Авторы собрали данные, связывающие этот параметр и соотношение между значением SPT N и D r . Было предложено соотношение для значения SPT N на основе e max e min и D r , чтобы оно учитывало характеристики размера зерна и содержание мелких частиц.Здесь можно отметить, что большинство исследований было ограничено связью свойств почвы с относительной плотностью на основе лабораторных образцов, и что ограниченное исследование было предпринято, чтобы связать in situ плотность со скоростью поперечной волны или значениями SPT N . . Относительные плотности полезны для лабораторных исследований, объемные или сухие плотности, необходимые для численного геотехнического анализа, анализа реакции площадки и моделирования движения грунта. Был проделан большой объем работы, чтобы связать скорость волны сжатия с плотностью горных пород.Гарднер и др. (1974) обнаружили эмпирическую взаимосвязь между плотностью и скоростью на основе серии контролируемых полевых и лабораторных измерений насыщенных рассолом горных пород (за исключением эвапоритов) из различных мест и глубин, определяемых как ρ = aVm⁠, где ρ — плотность, а V — скорость продольной волны. Значения по умолчанию для a и м были даны как 0,31 и 0,25, соответственно, для плотности в г см -3 и скорости продольной волны в мс -1 .Исследования, проведенные Буром (2007), показали, что соотношение, данное Гарднером и др. (1974), применимо только для значений скорости, лежащих выше 1524 м с -1 . Был подготовлен график плотности и скорости поперечной волны, измеренных в четвертичных отложениях (полученный из Brocher 2005) и на основе соотношения Гарднера, и был сделан вывод, что соотношение Гарднера нельзя использовать для ненасыщенных отложений у поверхности. Отношение объемной плотности для сухих и полностью насыщенных пород было построено как функция пористости с использованием значений пористости от 0.2–0,35, и было обнаружено, что плотности согласуются со значениями, полученными в четвертичных отложениях. Бур (2007) также предложил модель, включающую три соотношения, связывающие плотность и скорость продольных волн: для скоростей продольных волн менее 1,5 км с -1 , для скоростей, лежащих между 1,5 км с -1 и 6 км с . -1 и для значений более 6 км с -1 . Для скорости поперечной волны была предложена другая модель, включающая также соотношения для скоростей меньше 0.3 км с -1 , значения лежат между 0,3 км с -1 и 3,55 км с -1 и значения больше 3,55 км с -1 . Ким и др. (2001) предложили метод оценки плотности уплотнения слоя с использованием тестов SASW. Авторы предложили оценку скорости поперечной волны с помощью теста SASW, а затем испытание образцов, полученных на месте, с помощью теста резонансной колонки «свободно-свободный». Эффект удержания был устранен нормировкой скорости поперечной волны.Была разработана взаимосвязь между скоростью и плотностью поперечной волны, а также систематизирована процедура определения плотности поля. Предложенный метод применим только для непластичных грунтов, которые равномерно уплотнены до глубины 4 м. Применимость в полевых условиях была проверена на строительной площадке дороги Хенгсунг, и принятая процедура была признана действительной. Линдсет (1979) вывел эмпирическую зависимость между скоростью и сопротивлением горных пород и тем самым выразил плотность как функцию скорости и сопротивления.Ayres и Theilen (1999) сообщили, что скорость распространения поперечной волны в рыхлых морских осадках хорошо коррелирует с насыпной плотностью, содержанием глины и воды. Фоти и Ланселлотта (2004) предложили приближенное уравнение, объясняющее пористость как функцию скорости сжатия и поперечной волны, используя данные скорости, представленные Хантером (2003). Инадзаки и Нагасава (1991) обнаружили, что скорость поперечной волны, полученная с помощью каротажа суспензии PS, измеренная в пяти соседних скважинах, имела линейную зависимость от среднего размера зерна, твердости (дополнения пористости), связи с ссылка на литофации и возраст осадконакопления.Скорость поперечной волны также показала хорошее отношение к твердости и плотности. Большинство вышеупомянутых исследований было основано на лабораторных экспериментах и ​​модельных исследованиях. Ясно, что были проведены очень ограниченные исследования путем сопоставления значений V s и SPT N , измеренных in situ с плотностью in situ для различных материалов. Настоящее исследование является первым в своем роде, целью которого является выявление корреляций между измеренной плотностью in situ , скоростью поперечной волны и значением SPT N .В настоящем исследовании исследование недр, проведенное в городе Лакхнау, было использовано для получения корреляции между плотностью, скоростью поперечной волны и значением SPT N . В процессе использовалось всего 354 набора данных о скорости и плотности поперечной волны, а также 364 набора данных о значениях SPT N и плотности. Общие данные были разделены на мелкозернистый и крупнозернистый грунт на основе инженерной классификации, и корреляции были разработаны для всех данных, мелкозернистых данных и крупнозернистых данных, отдельно.Корреляции, разработанные для объемной плотности, сравнивались с корреляциями Инадзаки (2006), и было обнаружено, что недавно разработанные соотношения продемонстрировали хорошие характеристики прогнозирования. Здесь можно отметить, что корреляции служат для проверки качества при определении результатов испытаний. Использование корреляций рекомендуется, когда конкретные данные просто недоступны, когда доступен ограниченный объем данных по конкретному интересующему свойству, или когда достоверность определенных данных находится под вопросом (FHWA-IF-02-034 2002).Кроме того, следует иметь в виду, что корреляции не могут использоваться вместо исследования почвы; однако их можно использовать в качестве руководства для подтверждения значений, полученных в результате исследования почвы.

2. Район исследований и полевые испытания

В данной работе использовалось исследование недр, проведенное в городе Лакхнау на сейсмическое микрорайонирование. Лакхнау — столица Уттар-Прадеша, самого густонаселенного штата Индии, расположен на равнинах Северного Ганга.Географическое положение Лакхнау находится между 26,50 ° северной широты и 80,50 ° восточной долготы. Район исследования заложен мощными аллювиальными отложениями, образовавшимися в результате связанной с рекой эрозии в Гималаях. Лакхнау находится на берегу реки Гомати от Хусайнабада до сада Дилкуша. Почвенные отложения региона в основном состоят из более старого и молодого аллювия междуречья Ганга и Гагры (GSI 2001). Более старый аллювий простирается на обширной территории между высотами 115 и 129 м, охватывая такие области, как Чоук, Аминабад, Чарбаг и Какори.Песчаные насыпи высотой 4–5 м от уровня земли наблюдались в районах Малихабад и Госаингандж. Анбажаган и др. (2013) представили подробное обсуждение почвенных отложений и полевых экспериментов в исследуемой области. В этом исследовании 22 профиля скорости поперечной волны и 23 набора скважинных данных со значениями SPT N были идентифицированы и отобраны для построения корреляций плотности. Скорость поперечной волны измерялась с помощью обзора MASW. Испытание MASW проводилось с использованием 24-канального геодезического сейсмографа в сочетании с 24 вертикальными геофонами с частотой 4.5 Гц. Импульс генерировался ударом 15-фунтовой кувалды по стальной пластине размером 30 см × 30 см, создавая поверхностные волны. Для достижения максимальной глубины проникновения использовался интервал геофонов 1 м и различные расстояния выстрелов 5, 10, 15, 20 и 25 м с 10 штабелями. Более подробное обсуждение тестирования и результатов MASW можно найти в Anbazhagan et al (2013). Значения скорости поперечной волны регистрировались в диапазоне 100–650 м с -1 . На рисунках 1 (a) — (c) показаны профили скорости поперечной волны по результатам испытаний MASW, использованных в исследовании.На исследуемой территории было пробурено двадцать три скважины, был проведен замер SPT N , а также отобраны пробы грунта в соответствии с IS: 2131 (1981). Все скважины были пробурены диаметром 150 мм согласно IS: 1892 (1979), а значения SPT N регулярно измерялись с интервалами 1,5 м согласно IS: 2131 (1981). Нарушенные и ненарушенные пробы отбирались на различных возможных глубинах согласно IS: 2132 (1986). Физические свойства были измерены в лаборатории с использованием образцов нарушенного грунта в соответствии с IS: 1498 (1970), а затем использованы для классификации почв. in situ в сухом состоянии и объемная плотность почвы была определена в соответствии с IS: 2720 (Часть XXIX) (1975), как представлено в следующем разделе. Значения SPT N и профили почвы были записаны в поле. Зарегистрированные значения SPT N варьировались от 3 до 50. График SPT N и глубины для 23 скважин, использованных в этом исследовании, показан на рисунках 2 (a) — (d). Более подробное обсуждение значений SPT N и значений V s , а также сравнение и корреляция между SPT N и V s можно найти в Anbazhagan et al (2013).Общий профиль почв варьировал от илистого песка до глины низкой пластичности. Общие данные по каждой скважине были разделены на мелкозернистые и крупнозернистые грунты на основе стандартной системы классификации согласно IS: 1498 (1970), которая аналогична ASTM D2487-06. Классификация почвы, присутствующей на участке, была сделана на основе процентного соотношения веса, проходящего через стандартные сита, и пределов Аттерберга. Согласно IS: 1498 (1970), крупнозернистые почвы подразделяются на гравий и песок в зависимости от процентного содержания крупной фракции, тогда как мелкозернистые почвы подразделяются на три в зависимости от значения предела жидкости.Неорганические глины с низкой пластичностью (CL), неорганические илы от нулевой до низкой пластичности (ML), неорганические глины со средней пластичностью (CI), неорганические илы со средней пластичностью (MI) и илистые глины (CL-ML) относятся к мелкодисперсным. зернистые почвы. Илистые пески (SM), плохо гранулированные пески (SP) и слабосернистые пески с илом (SM-SP) классифицируются как крупнозернистые почвы. Наконец, эти данные были сгруппированы как мелкозернистые данные, крупнозернистые данные и все данные (все типы почв) и в дальнейшем использовались для разработки корреляции отдельно.

Рис. 1.

(a) — (d) График зависимости скорости поперечной волны от глубины данных, рассматриваемых в исследовании.

Рис. 1.

(a) — (d) График зависимости скорости поперечной волны от глубины данных, рассматриваемых в исследовании.

Рис. 2.

(a) — (d) График значений N стандартного теста на проникновение (SPT) в зависимости от глубины данных, рассматриваемых в исследовании.

Рис. 2.

(a) — (d) График значений N стандартного теста на проникновение (SPT) в зависимости от глубины данных, рассматриваемых в исследовании.

2.1. Насыпная и сухая плотность

Во время бурения для измерения значений SPT N , ненарушенные образцы были получены через равные промежутки времени в соответствии с IS: 2132 (1986). Образцы собирали, забивая тонкостенную обсадную колонну, и отверстие очищали таким образом, чтобы образец оставался нетронутым. Были отмечены глубина обсадной колонны ниже уровня земли и глубина уровня грунтовых вод. Собранная пробоотборная трубка была вставлена, и была записана глубина забоя скважины ниже уровня земли, глубина проникновения пробоотборной трубки и уровень воды в скважине.Пробоотборная трубка непрерывным и быстрым движением проталкивалась за дно обсадной колонны. Повторяя процедуры отбора проб, образцы отбирали при каждом изменении пласта или с интервалами не более 1,5 м — в зависимости от того, что было меньше. Эта процедура аналогична ASTM D1587-12. Образцы для определения плотности были получены в соответствии с методом приводного цилиндра, описанным ранее. на месте в сухом состоянии и насыпная плотность грунта может быть определена методом керновой резки согласно IS: 2720 (Часть XXIX) (1975).Использовалась цилиндрическая коронка (длина 130 мм, внутренний диаметр 100 мм, толщина стенки 3 мм) со скосом на одном конце. Внутренний объем керна в кубических сантиметрах рассчитывали по его размерам, измеренным с точностью до 0,25 мм, а резец взвешивали с точностью до грамма. Небольшой участок — примерно 30 см 2 исследуемого слоя почвы — был обнажен и выровнен. Стальную тележку высотой 2,5 см и внутренним диаметром 10 см помещали на верхнюю часть фрезы, которая утрамбовывалась вертикально в слой почвы до тех пор, пока только приблизительно 15 мм тележки не выступало над поверхностью.Резак выкапывали из окружающей почвы, а затем концы почвенного стержня подрезали ровно до концов резца с помощью прямой кромки. Резец, содержащий ядро ​​почвы, взвешивали с точностью до грамма. Керн почвы был удален из резака, репрезентативный образец был помещен в герметичный контейнер, и его содержание воды было определено в соответствии с IS: 2720 (часть II) (2010). Насыпную плотность рассчитывали по зарегистрированным массе и объему. Затем рассчитывали плотность в сухом состоянии, исходя из объемной плотности и содержания воды.Вариации влажной и сухой плотности и глубины для 23 точек ствола скважины показаны на рисунках 3 (a) — (c) и 4 (a) — (c), соответственно. Используемые значения объемной плотности варьировались от 1,5–2,25 г см 3 -1 , тогда как плотность в сухом состоянии находилась в диапазоне 1,38–1,85 г см 3 -1 . Общее предположение о том, что плотность увеличивается с глубиной, удовлетворялось тенденцией к увеличению, показанной большинством скважин. Однако можно также заметить, что несколько значений плотности ниже, что может быть связано с процессом осаждения и возрастом отложений.Эти значения объемной плотности и сухой плотности используются для создания корреляции между значениями SPT N и V s .

Рис. 3.

(a) — (d) Насыпная плотность на месте с глубиной, рассматриваемой в исследовании.

Рис. 3.

(a) — (d) Насыпная плотность на месте с глубиной, рассматриваемой в исследовании.

Рис. 4.

(a) — (d) График сухой плотности с глубиной, рассматриваемой в исследовании.

Рис. 4.

(a) — (d) График сухой плотности с глубиной, рассматриваемой в исследовании.

3. Новые корреляции

Эмпирические поправки являются частью геотехнической инженерии и широко используются во многих конструкторских приложениях, и в литературе доступно несколько таких эмпирических корреляций. Программное обеспечение Novo Tech (2014) суммирует большинство широко используемых геотехнических корреляций. Доступно несколько корреляций для инженерных свойств, измеренных в лабораторных / полевых условиях, и для инженерных свойств, измеренных в полевых условиях.Из них корреляции между SPT N и V s / модулем сдвига являются наиболее популярными и часто используемыми в геотехнической инженерии землетрясений (Анбажаган и др. 2012). В то же время доступны очень ограниченные корреляции для показателей показателей, измеренных в лаборатории / на местах, и для инженерных свойств, измеренных в полевых условиях, таких как SPT N или V s . В этом разделе измеренные данные объемной плотности и плотности в сухом состоянии коррелировали со скоростью поперечной волны и значениями SPT N .Общая форма уравнения регрессии, используемого для всех корреляций, приведена ниже:

Плотность = a * (SPT N или Vs) b

1, где a , b — коэффициенты регрессии, которые изменяются обратно пропорционально друг другу.

3.1. Плотность и скорость поперечной волны

Плотность — важный параметр, который часто принимается исходя из свойств грунта, для оценки модуля сдвига. Здесь скорость, плотность и глубина поперечной волны в 22 точках были рассмотрены для установления корреляций.Эти 22 местоположения содержат 354 V s и наборы данных о плотности, которые состоят из 225 наборов данных с мелкозернистым грунтом и 129 наборов крупнозернистых данных. CL, ML, CL-ML, CI и MI были сгруппированы как мелкозернистые, а SM, SP и SM-SP — как крупнозернистые почвы. Статистический анализ проводился отдельно для трех наборов данных. На рисунках 5 (a) — (c) показано соотношение между насыпной плотностью и V s для всех типов почвы, а также для мелкозернистой и крупнозернистой почвы.Разработанные соотношения, которые коррелируют между объемной плотностью и скоростью поперечной волны, приведены ниже:

ρw = 0,412Vs0,262 (R2 = 0,781) для всех типов грунтов

2 a

ρw = 0,742Vs0,166 (R2 = 0,863 ) Для мелкозернистого грунта

2 b

ρw = 0,352Vs0,283 (R2 = 0,837) для крупнозернистого грунта

2 c

Рис. 5.

(a) Связь между насыпной плотностью и скоростью поперечной волны для всех типов грунтов. (б) Связь между насыпной плотностью и скоростью поперечной волны для мелкозернистого грунта.(c) Связь между насыпной плотностью и скоростью поперечной волны для крупнозернистого грунта.

Рис. 5.

(a) Связь между насыпной плотностью и скоростью поперечной волны для всех типов грунтов. (б) Связь между насыпной плотностью и скоростью поперечной волны для мелкозернистого грунта. (c) Связь между насыпной плотностью и скоростью поперечной волны для крупнозернистого грунта.

Форма уравнения вместе с константами, стандартная ошибка для 95% вероятности, стандартная ошибка оценки, коэффициент корреляции ( r ) и коэффициент детерминации ( R 2 ) были приведены в Таблица 1.Среди трех отношений отношение для мелкозернистых данных имеет наивысшее значение в квадрате R по сравнению с крупнозернистыми данными, что больше, чем значение в квадрате R для всех наборов данных. Эти корреляции имеют хороший коэффициент корреляции и меньшую стандартную ошибку оценки. Недавно разработанные корреляции были сопоставлены с существующей литературой. Inazaki (2006) построил график данных между скоростями поперечных волн и геотехническими свойствами аллювиальных отложений со всей Японии.Автор получил скорость поперечной волны поверхностных рыхлых отложений из бассейнов Канто и Ноби путем каротажа взвеси PS на семи участках и 128 скважинах. Было подсчитано, что примерно половина данных была измерена в голоценовых отложениях, которые являются рыхлыми, имеют высокое содержание воды, мягкие и в основном состоят из глин, илов, песков и гравия. Таким образом, рыхлые отложения были классифицированы как гравий, песок, ил или глина на основе среднего размера зерна. Автор построил график, связывающий скорость поперечной волны с насыпной плотностью, в которой голоценовые отложения были разделены на девять отложений в стволе скважины на основе подробного седиментологического анализа и геотехнических испытаний буровых кернов.Поскольку прямые корреляции не были доступны из упомянутой статьи, данные с графика были оцифрованы, и корреляции были разработаны для всех типов почв. При выводе зависимости использовались в общей сложности 36 точек с V s в диапазоне от 100 до 450 м с -1 и объемной плотностью от 1,55 до 1,77 г куб.см -1 для глубины 60 м. На рисунке 6 показаны данные Inazaki (2006) и корреляция, полученная на основе всех данных. Соответствующая корреляция приведена в уравнении (3 a ).Из статьи было замечено, что Инадзаки (2006) построил график данных, включая гравий и камень, поэтому была получена другая корреляция путем удаления данных, соответствующих этим материалам. Связь после удаления данных гравия и породы (модифицированные данные Inazaki 2006) задается уравнением (3 b ). Модифицированные данные имеют более высокие значения R 2 по сравнению с данными, использованными в этом исследовании:

ρw = 0,779Vs0,158 (R2 = 0,786) для всех типов почв

3 a

ρw = 0.742Vs0,163 (R2 = 0,96) для всех типов почв

3 b Таблица 1.

Сводка предложенных уравнений регрессии объемной плотности, сухой плотности.

9088 9088 Крупнозернистый 1298615 9088 9088 Все грунты и камни
Номер уравнения и форма . Тип почвы . Кол-во наборов данных . Коэффициенты . Стандартная ошибка . Стандартная ошибка оценки ( с ) . Коэффициент корреляции ( r ) . Коэффициент детерминации ( R 2 ) .
и . б . . б .
(1) ρ w = a Vsb Все 354 0.412 0,262 0,021 0,0087 0,103 0,884 0,781
Мелкозернистый 225 0,742 0,166 0,031 0,742 0,166 0,031
Крупнозернистый 129 0,352 0,283 0,0299 0,0146 0,104 0.915 0,837
(2) ρ d = a Vsb Все 354 0,523 0,193 0,02 9088 0,02 0,08
Мелкозернистый 225 0,981 0,09 0,023 0,0039 0,0323 0,966 0,930
0,157 0,03 0,0085 0,05 0,953 0,910
(3) ρ w = aN 9088 908 0,141 0,0195 0,0051 0,101 0,87 0,760
Мелкозернистый 229 1,67 0,059 0.0135 0,0026 0,0515 0,947 0,897
Крупнозернистый 132 1,257 0,111 0,0233 0,00874 0,035 0,0233 0,00862 9088 ) ρ d = aN b Все 364 1,158 0,108 0,0137 0.0038 0,064 0,896 0,800
Мелкозернистый 229 1,46 0,044 0,0082 0,000 18 0,026 132 1,267 0,057 0,0124 0,0033 0,0314 0,975 0,950
(5) V s 9 (5) V s 9 .73 3 3,56 0,103 59,54 0,86 0,740
Мелкозернистый 225 18,12 4,4 9088 0,78
Крупнозернистый 129 61,98 2,8 4,97 0,122 54,26 0,895 0.801
(6) N = a ρwb Все 364 0,975 4,85 0,172 0,256 7,11 229 0,038 9,2 0,0089 0,747 8,055 0,747 0,558
Крупнозернистый 132 096 5,47 0,224 0,387 6,32 0,811 0,658
(7) ρ w = a Vsb 0,2 0,0144 0,0033 0,151 0,935 0,875
(8) V s = a ρwb Все почвы и камни 908 555 908 55888 4,06 5,688 0,105 47,1 0,935 0,875
0,76032257 9088 5) V s = a ρwb 9088 9088 грань 61,98975 9088 8,038 9088
Номер уравнения и форма . Тип почвы . Кол-во наборов данных . Коэффициенты . Стандартная ошибка . Стандартная ошибка оценки ( с ) . Коэффициент корреляции ( r ) . Коэффициент детерминации ( R 2 ) .
и . б . . б .
(1) ρ w = a Vsb Все 354 0,412 0,262 0,021 0.0087 0,103 0,884 0,781
Мелкозернистый 225 0,742 0,166 0,031 0,0071 0,067 129 0,352 0,283 0,0299 0,0146 0,104 0,915 0,837
(2) ρ d = b 9088 V523 0,193 0,02 0,0067 0,0675 0,894 0,800
Мелкозернистый 225 0,981 0,09 0,09 0,981 0,09
Крупнозернистый 129 0,615 0,157 0,03 0,0085 0,05 0.953 0,910
(3) ρ w = aN b Все 364 1,232 0,141 0,0195 0,0195
Мелкозернистый 229 1,67 0,059 0,0135 0,0026 0,0515 0,947 0,897 0,111 0,0233 0,0062 0,0698 0,935 0,874
(4) ρ d = aN 5 0,108 0,0137 0,0038 0,064 0,896 0,800
Мелкозернистый 229 1,46 0,044 0.0082 0,000 18 0,026 0,976 0,953
Крупнозернистый 132 1,267 0,057 0,0124 0,00833 0,0124 0,00833 Все 354 49,73 3 3,56 0,103 59.54 0,86 0,740
Мелкозернистый 225 18,12 4,4 2,72 0,21 62,25 0,84 2,8 4,97 0,122 54,26 0,895 0,801
(6) N = a ρwb Все 368 0885 4,85 0,172 0,256 7,11 0,78 0,608
Мелкозернистый 229 0,038 9,2 0,038 9,2 9,2
Крупнозернистый 132 0,96 5,47 0,224 0,387 6,32 0,811 0.658
(7) ρ w = a Vsb Все грунты и камни 476 0,52 0,2 0,0144 0,0033 0,0033
(8) V s = a ρwb Все почвы и камни 476 55,88 4,06 5,688 0,105 47.1 0,935 0,875
Таблица 1.

Резюме предложенных уравнений регрессии объемной плотности, сухой плотности.

0,76032257 9088 5) V s = a ρwb 9088 9088 грань 61,98975 9088 8,038 9088
Номер уравнения и форма . Тип почвы . Кол-во наборов данных . Коэффициенты . Стандартная ошибка . Стандартная ошибка оценки ( с ) . Коэффициент корреляции ( r ) . Коэффициент детерминации ( R 2 ) .
и . б . . б .
(1) ρ w = a Vsb Все 354 0,412 0,262 0,021 0.0087 0,103 0,884 0,781
Мелкозернистый 225 0,742 0,166 0,031 0,0071 0,067 129 0,352 0,283 0,0299 0,0146 0,104 0,915 0,837
(2) ρ d = b 9088 V523 0,193 0,02 0,0067 0,0675 0,894 0,800
Мелкозернистый 225 0,981 0,09 0,09 0,981 0,09
Крупнозернистый 129 0,615 0,157 0,03 0,0085 0,05 0.953 0,910
(3) ρ w = aN b Все 364 1,232 0,141 0,0195 0,0195
Мелкозернистый 229 1,67 0,059 0,0135 0,0026 0,0515 0,947 0,897 0,111 0,0233 0,0062 0,0698 0,935 0,874
(4) ρ d = aN 5 0,108 0,0137 0,0038 0,064 0,896 0,800
Мелкозернистый 229 1,46 0,044 0.0082 0,000 18 0,026 0,976 0,953
Крупнозернистый 132 1,267 0,057 0,0124 0,00833 0,0124 0,00833 Все 354 49,73 3 3,56 0,103 59.54 0,86 0,740
Мелкозернистый 225 18,12 4,4 2,72 0,21 62,25 0,84 2,8 4,97 0,122 54,26 0,895 0,801
(6) N = a ρwb Все 368 0885 4,85 0,172 0,256 7,11 0,78 0,608
Мелкозернистый 229 0,038 9,2 0,038 9,2 9,2
Крупнозернистый 132 0,96 5,47 0,224 0,387 6,32 0,811 0.658
(7) ρ w = a Vsb Все грунты и камни 476 0,52 0,2 0,0144 0,0033 0,0033
(8) V s = a ρwb Все почвы и камни 476 55,88 4,06 5,688 0,105 47.1 0,935 0,875
,88 9088 9088 зернистый 9088 9088 9088 0,0137 9088 0,800 9088 9088 9088 = a ρwb38
Номер уравнения и форма . Тип почвы . Кол-во наборов данных . Коэффициенты . Стандартная ошибка . Стандартная ошибка оценки ( с ) . Коэффициент корреляции ( r ) . Коэффициент детерминации ( R 2 ) .
и . б . . б .
(1) ρ w = a Vsb Все 354 0,412 0,262 0,021 0,0087 Мелкозернистый 225 0.742 0,166 0,031 0,0071 0,067 0,929 0,863
Крупнозернистый 129 0,352 0,283 0,352 0,283 0,352 0,283
(2) ρ d = a Vsb Все 354 0,523 0,193 0.02 0,0067 0,0675 0,894 0,800
Мелкозернистый 225 0,981 0,09 0,023 0,0039 0,0039 129 0,615 0,157 0,03 0,0085 0,05 0,953 0,910
(3) ρ33 w b 908 364 1.232 0,141 0,0195 0,0051 0,101 0,87 0,760
Мелкозернистый 229 1,67 0,059 0,059
Крупнозернистый 132 1,257 0,111 0,0233 0,0062 0,0698 0.935 0,874
(4) ρ d = aN b Все 364 1,158 0,108
Мелкозернистый 229 1,46 0,044 0,0082 0,000 18 0,026 0,976 0,953 0,953 Грубый267 0,057 0,0124 0,0033 0,0314 0,975 0,950
(5) V s = a ρwb 3,56 0,103 59,54 0,86 0,740
Мелкозернистый 225 18,12 4,4 2,72 0.21 62,25 0,84 0,706
Крупнозернистый 129 61,98 2,8 4,97 0,122 54,28 9088 8888 Все 364 0,975 4,85 0,172 0,256 7,11 0,78 7,11 0,78 0,608
9,2 0,0089 0,747 8,055 0,747 0,558
Крупнозернистый 132 0,96 5,47 0,96 5,47 0,96 5,47
(7) ρ w = a Vsb Все почвы и камни 476 0,52 0,2 0.0144 0,0033 0,151 0,935 0,875
(8) V s = a ρwb Все почвы и камни 476 476 476 476 0,105 47,1 0,935 0,875

Рис. 6.

Данные из Inazaki (2006) с соотношением между объемной плотностью и скоростью поперечной волны с учетом всех данных (сплошная линия) и измененные данные (пунктирная линия) путем удаления точек данных гравия и горных пород.

Рис. 6.

Данные из Inazaki (2006) с соотношением между объемной плотностью и скоростью поперечной волны с учетом всех данных (сплошная линия) и модифицированными данными (пунктирная линия) путем удаления точек данных гравия и породы.

Предложенные корреляции имеют более высокое значение R 2 по сравнению с данными Inazaki (2006), соответствующими различным типам почв. Дальнейшее графическое сравнение показано на рисунке 7, где сравниваются три недавно разработанных соотношения (все типы почв, мелкозернистые и крупнозернистые) с соотношениями, полученными из Inazaki (2006).Из рисунка 7 видно, что соотношение, полученное из Inazaki (2006), предсказывает более высокое значение, чем недавно разработанные отношения для всех типов почв. Недавно разработанная мелкозернистая связь почти совпадает с соотношением Инадзаки (2006). Соотношение Inazaki (2006) соответствует недавно разработанным корреляциям за пределами V s 250 м s -1 . Из рисунка 7 также можно заметить, что соотношение Инадзаки (2006) имеет более низкое значение R 2 и ниже прогнозируемого значения, превышающего 450 мс -1 .Кроме того, данные в настоящем исследовании больше и имеют более широкий диапазон, т. Е. V s от 100 до 650 мс -1 , по сравнению с данными Inazaki (2006), в которых меньше данных и максимальное В с значение 450 мс -1 . На рисунке 8 показано сравнение расчетной и измеренной объемной плотности для всех типов грунта. Построенные данные разбросаны между линиями наклона 1: 1,2 и 1: 0,8. Большинство значений лежат на линии с наклоном 1: 1, что свидетельствует о хорошем согласии между измеренными и прогнозируемыми значениями объемной плотности.Подобные наблюдения были отмечены при нанесении на график предсказанных и измеренных значений отдельно для мелкозернистых и крупнозернистых данных.

Рис. 7.

Сравнение зависимости объемной плотности от скорости поперечной волны, полученное на основе данных Inazaki (2006) и модифицированных данных Inazaki (2006) с недавно предложенным соотношением в этом исследовании.

Рис. 7.

Сравнение зависимости объемной плотности от скорости поперечной волны, полученное на основе данных Inazaki (2006) и модифицированных данных Inazaki (2006) с новым соотношением, предложенным в этом исследовании.

Рисунок 8.

График между расчетной объемной плотностью и измеренной объемной плотностью для всех типов грунта с учетом значений скорости поперечной волны.

Рисунок 8.

График между расчетной объемной плотностью и измеренной объемной плотностью для всех типов грунта с учетом значений скорости поперечной волны.

В этом исследовании также была предпринята попытка установить корреляцию между сухой плотностью и скоростью поперечной волны. Корреляции были разработаны с использованием 354 наборов данных для всех типов почв, 225 наборов данных для мелкозернистых почв и 129 наборов данных для крупнозернистых почв.Используемые значения плотности в сухом состоянии находились в диапазоне 1,38–1,85 г куб.см -1 на глубине 20–40 м. На рисунках 9 (a) — (c) показано соотношение между плотностью в сухом состоянии и скоростью поперечной волны для всех типов грунта, а также для мелкозернистого и крупнозернистого грунта. Недавно разработанные корреляции:

ρd = 0,523Vs0,193 (R2 = 0,80) для всех типов почв

4 a

ρd = 0,981Vs0,090 (R2 = 0,93) для мелкозернистых почв

4 b

ρd = 0,615Vs0,157 (R2 = 0,91) для крупнозернистых грунтов

4 c

Рисунок 9.

(a) Связь между плотностью в сухом состоянии и скоростью поперечной волны для всех типов почвы. (б) Связь между плотностью в сухом состоянии и скоростью поперечной волны для мелкозернистого грунта. (c) Связь между плотностью в сухом состоянии и скоростью поперечной волны для крупнозернистого грунта.

Рис. 9.

(a) Связь между сухой плотностью и скоростью поперечной волны для всех типов почвы. (б) Связь между плотностью в сухом состоянии и скоростью поперечной волны для мелкозернистого грунта. (c) Связь между плотностью в сухом состоянии и скоростью поперечной волны для крупнозернистого грунта.

В таблице 1 представлена ​​стандартная ошибка для вероятности 95% и стандартная ошибка оценки, r и R 2 значений. Наивысшие значения квадрата R были найдены для мелкозернистых данных, аналогично отношениям объемной плотности. Эти три зависимости сравниваются на рисунке 10. Можно заметить, что зависимости для всех типов почв и крупнозернистых почв предсказывают аналогичные значения сухой плотности при более низких значениях скорости поперечной волны. Сравнение прогнозируемой и измеренной плотности в сухом состоянии показано на рисунке 11 для всех данных о типах почвы.Построенные данные разбросаны между линиями наклона 1: 1,2 и 1: 0,8. Большинство значений лежат на линии с наклоном 1: 1, показывая хорошее соответствие между измеренными и прогнозируемыми значениями плотности в сухом состоянии. Аналогичное наблюдение было замечено и для мелкозернистой и крупнозернистой почвы.

Рис. 10.

Сравнение зависимости плотности в сухом состоянии от скорости поперечной волны для всех типов почв, мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 10.

Сравнение зависимости плотности в сухом состоянии от скорости поперечной волны для всех типов почв, мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 11.

График между прогнозируемой сухой плотностью и измеренной сухой плотностью для всех типов почвы с учетом значений скорости поперечной волны.

Рисунок 11.

График между расчетной сухой плотностью и измеренной сухой плотностью для всех типов почвы с учетом значений скорости поперечной волны.

3.2. Плотность и значение SPT

N SPT — это наиболее широко применяемый тест in situ , который используется для определения нескольких различных геотехнических свойств подземных грунтов. Значение SPT N дает представление об относительной плотности подземного грунта и используется в эмпирических геотехнических корреляциях для оценки его приблизительных характеристик прочности на сдвиг. Считалось, что измеренные значения SPT N и объемная плотность в 23 точках позволят установить корреляцию между объемной плотностью in situ и SPT N .Общие полученные данные были разделены на мелкозернистые и крупнозернистые, как упоминалось в предыдущих разделах. Полный набор данных включал 361 SPT N и точки данных объемной плотности, включая 229 мелкозернистых и 132 крупнозернистых набора данных. Соотношение между значением SPT N и насыпной плотностью для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв показано на рисунках 12 (a) — (c). Предлагаемые соответствующие корреляции приведены ниже:

ρw = 1,232N0.141 (R2 = 0,76) для всех типов почвы

5 a

ρw = 1,67N0,060 (R2 = 0,897) для мелкозернистой почвы

5 b

ρw = 1,257N0,111 (R2 = 0,874) для крупнозернистый грунт

5 c

Рис. 12.

(a) Зависимость между насыпной плотностью и значением SPT N для всех типов почв. (b) Связь между насыпной плотностью и значением SPT N для мелкозернистых грунтов. (c) Связь между насыпной плотностью и значением SPT N для крупнозернистых грунтов.

Рис. 12.

(a) Связь между насыпной плотностью и значением SPT N для всех типов почв. (b) Связь между насыпной плотностью и значением SPT N для мелкозернистых грунтов. (c) Связь между насыпной плотностью и значением SPT N для крупнозернистых грунтов.

Уравнения верхней и нижней границы могут быть получены из значений стандартной ошибки, указанных в таблице 1. Можно отметить, что значения R 2 в приведенных выше соотношениях относительно ниже, чем значения для V s. Отношение на основе .Это может быть связано с данными, значениями SPT N и тем фактом, что объемные плотности измеряются в одном и том же слое, но на разных глубинах. Неповрежденные образцы почвы отбираются тонкой трубкой, после чего проводится измерение SPT N . Приблизительное расстояние между обеими трубками составляет не более 0,45 м. В случае соотношения V s значения V s получаются из профиля на соответствующих глубинах отбора пробы ненарушенного грунта.Сравнение разработанных корреляций, связывающих насыпную плотность и значение SPT N , показано на рисунке 13. Соотношение для мелкозернистых почв предсказывает более высокую насыпную плотность, чем для всех типов почв и крупнозернистых почв. Все типы почв и отношения крупнозернистых почв предсказывают более близкие значения вплоть до значения SPT N равного 10. Отношение для всех типов почв совпадает с соотношением для мелкозернистых почв, когда значение SPT N больше 40. прогнозируемые значения объемной плотности сравниваются с измеренными значениями на рисунке 14.Было замечено, что нанесенные на график значения лежат между линиями наклона 1: 1,2 и 1: 0,8. Большинство значений лежат на линии 1: 1, что означает, что прогнозируемые значения близки к измеренным. Аналогичные результаты были получены для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 13.

Сравнение предложенных корреляций между насыпной плотностью и значением SPT N для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 13.

Сравнение предложенных корреляций между насыпной плотностью и значением SPT N для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рис. 14.

График между расчетной объемной плотностью и измеренной объемной плотностью для всех типов почвы с учетом значений SPT N .

Рис. 14.

График между расчетной объемной плотностью и измеренной объемной плотностью для всех типов почвы с учетом значений SPT N .

Была также установлена ​​корреляция между сухой плотностью и значением SPT N . Корреляции были получены с использованием того же количества точек данных, которые обсуждались выше. На рисунках 15 (a) — (c) показано соотношение между плотностью в сухом состоянии и SPT N для всех типов почвы, а также для мелкозернистой и крупнозернистой почвы. Недавно разработанные корреляции:

ρd = 1,158N0,108 (R2 = 0,80) для всех типов почв

6 a

ρd = 1,46N0,044 (R2 = 0,953) для мелкозернистой почвы

6 b

ρd = 1.267N0,057 (R2 = 0,95) для крупнозернистого грунта

6 c

Рис. 15.

(a) Связь между сухой плотностью и значением SPT N для всех типов почвы. (b) Связь между сухой плотностью и значением SPT N для мелкозернистого грунта. (c) Связь между плотностью в сухом состоянии и значением SPT N для крупнозернистого грунта.

Рис. 15.

(a) Связь между сухой плотностью и значением SPT N для всех типов почв. (b) Связь между сухой плотностью и значением SPT N для мелкозернистого грунта.(c) Связь между плотностью в сухом состоянии и значением SPT N для крупнозернистого грунта.

Значения R 2 , полученные для SPT N и корреляции сухой плотности, больше, чем соотношения объемной плотности. Сравнение этих трех соотношений показано на рисунке 16. Корреляция для всех типов почв близко соответствует крупнозернистой зависимости до значения SPT N , равного 10, и мелкозернистой зависимости выше 40. Прогнозируемая и измеренная сухая плотность сравнение показано на рисунке 17 для всех данных о типах почвы.Построенные данные разбросаны между линиями наклона 1: 1,2 и 1: 0,8. Большинство значений лежат на линии с наклоном 1: 1, показывая хорошее соответствие между измеренными и прогнозируемыми значениями плотности в сухом состоянии. Аналогичное наблюдение было замечено и для мелкозернистой и крупнозернистой почвы с использованием разработанных корреляций.

Рисунок 16.

Сравнение предложенных корреляций между сухой плотностью и значением SPT N для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 16.

Сравнение предложенных корреляций между сухой плотностью и значением SPT N для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 17.

График между расчетной сухой плотностью и измеренной сухой плотностью для всех типов почвы с учетом значений SPT N .

Рисунок 17.

График между расчетной сухой плотностью и измеренной сухой плотностью для всех типов почвы с учетом значений SPT N .

4. Результаты и обсуждения

in situ Плотность подземных слоев является важным геотехническим параметром для численного моделирования и анализа многих геотехнических проблем, а также инженерно-геологических проблем, связанных с землетрясениями. В большинстве случаев плотности предполагаются на основе значений SPT N или скорости поперечной волны. В настоящее время проводится множество исследований реакции на местности для микрозонирования, и параметры реакции оцениваются, принимая значений плотности in situ .Существует несколько исследований реакции на местности с использованием данных о землетрясениях, зарегистрированных на скальных и наземных объектах, аналогичных японской сети сильных движений KiK-net, для проверки моделей и существующих корреляций. В этих базах данных доступны только SPT N или скорость поперечной волны, а плотности in situ либо предполагаются, либо рассчитываются с использованием существующих соотношений плотности для породы (Kaklamanos et al 2013). Наиболее широко используемое соотношение плотности в исследованиях реакции участка было разработано Gardner и др. (1974) и учитывает данные по горным породам.Boore (2007) предложил процедуру для оценки плотности in situ почв с использованием соотношений из Brocher (2005) и Gardner et al (1974). Согласно процедуре Бура (2007), плотность 1,8 г куб.см -1 может быть получена для скорости поперечной волны 0,1 км с -1 . Обзор литературы показывает, что для предсказания плотности in situ доступны очень ограниченные прямые корреляции. В этой работе 23 скважины со значениями SPT N и 22 профилями скорости поперечной волны были использованы для создания корреляции между индексными характеристиками объемной и сухой плотности и инженерными свойствами SPT N и скоростью поперечной волны.В таблице 1 представлена ​​сводка всех разработанных корреляций вместе с соответствующими статистическими параметрами, подтверждающими их достоверность. Помимо прямой корреляции между индексом и техническими характеристиками, была разработана обратная корреляция между SPT N и V s с плотностью in situ , как показано в последних двух строках таблицы 1. Коэффициенты корреляции и значения R 2 для обратной корреляции относительно ниже, чем для прямой корреляции, даже если использованные данные были одинаковыми.Анализ надежности и производительности был проведен для всех прямых корреляций, как указано в таблице 1, на основе нормализованного коэффициента консистенции, C d (Dikmen 2009), определяемого как: где ρM и ρC — измеренные значения объемной плотности. и рассчитывается на основе разработанных корреляций. Типичный график зависимости коэффициента консистенции для объемной плотности от скорости поперечной волны представлен на рисунке 18. На рисунке 18 показано, что значения C d близки к нулю для всех скоростей поперечных волн.Кривые нормализованного отношения согласованности были построены для всех разработанных уравнений, и было обнаружено, что значения C d лежат близко к нулю, что означает, что все предложенные уравнения имеют хорошие характеристики прогнозирования.

Рисунок 18.

Типичный график нормализованного соотношения консистенции объемной плотности и V s для всех типов почвы.

Рисунок 18.

Типичный график нормализованного соотношения консистенции объемной плотности и V s для всех типов почв.

Чтобы оценить возможности нового предложенного соотношения, масштабированная процентная ошибка, E r (Dikmen 2009), была рассчитана с использованием уравнения, приведенного ниже:

Er = 100 (ρC − ρM) / ρC

8, где ρC — это расчетное или прогнозируемое значение объемной плотности, а ρM — измеренное значение объемной плотности. График между масштабированной ошибкой и накопленной частотой для соотношений, разработанных для объемной плотности всех типов почв, а также мелкозернистых и крупнозернистых почв, показан на рисунке 19.Из рисунка 19 видно, что при использовании соотношения для всех типов почв около 99% значений объемной плотности находятся в пределах 18% погрешности. Используя уравнение для мелкозернистого грунта, было замечено, что 95% значений объемной плотности были предсказаны с погрешностью 15%. Для крупнозернистых грунтов почти 94% значений объемной плотности были предсказаны с погрешностью 10%. Эти результаты показывают, что предложенные соотношения для всех почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв обеспечивают хорошую оценку насыпной плотности.На рисунках 19–22 показаны масштабированная ошибка и совокупная частота для соотношений, разработанных в этом исследовании. Можно заметить, что масштабированные ошибки всех соотношений варьируются в пределах ± 20%, что указывает на то, что все они могут предсказывать значения, близкие к измеренным, с меньшей ошибкой. Эти соотношения могут использоваться для оценки плотности с использованием значений V s и SPT N для инженерно-геологических приложений.

Рисунок 19.

Масштабированные относительные погрешности объемной плотности, предсказанные из V s для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 19.

Масштабированные относительные погрешности объемной плотности, предсказанные из V s для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 20.

Масштабированные относительные погрешности сухой плотности, прогнозируемые из V s для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 20.

Масштабированные относительные погрешности сухой плотности, прогнозируемые из V s для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 21.

Масштабированные относительные погрешности объемной плотности, предсказанные из SPT N для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 21.

Масштабированные относительные погрешности объемной плотности, предсказанные из SPT N для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 22.

Масштабированные относительные ошибки сухой плотности, прогнозируемые из SPT N для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Рисунок 22.

Масштабированные относительные погрешности сухой плотности, предсказанные из SPT N для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.

Из исследования можно отметить, что данные и корреляции подходят для слоев почвы, но что плотность слоев горных пород также необходима в процессе изучения реакции площадки. Для получения корреляции между объемной плотностью и скоростью поперечной волны для грунта и породы данные предыдущих исследований были оцифрованы.Брохер (2005) и другие исследователи опубликовали данные об объемной плотности и скорости волны сжатия / сдвига в сухих и полностью насыщенных породах (Boore 2007). Brocher (2005) подчеркнул, что эти данные были получены из образцов магматических, осадочных и метаморфических пород (Boore 2007). Скомпилированные данные для горных пород, представленные Boore (2007), были оцифрованы, и было получено около 122 наборов данных по объемной плотности и скорости продольных волн. Эти скорости продольных волн были преобразованы в скорость поперечных волн с использованием регрессионной аппроксимации Брохера (Brocher 2005) соотношения между V s и V p .Значения скорости поперечной волны и объемной плотности для данных по породе варьировались от 130–4000 м с –1 до 1,26–3,05 г см3 –1 . Эти данные были добавлены к плотностям и скоростям поперечных волн из исследуемой области, и была разработана новая корреляция, как указано в уравнении (9). Также была определена обратная зависимость для получения скорости поперечной волны из значений объемной плотности, как показано в уравнении (10). Тенденцию между новой корреляцией и обратной зависимостью, задаваемой следующими уравнениями, можно увидеть на рисунках 23 (a) и (b).

ρw = 0,52Vs0,2 (R2 = 0,875)

9

Vs = 55,88ρw4,06 (R2 = 0,875)

10

Рис. 23.

(a) Соотношение для получения объемной плотности из скорости поперечной волны для всего грунта и породы (после рассмотрения данных настоящего исследования и Boore 2007). (b) Соотношение для получения скорости поперечной волны из объемной плотности всего грунта и породы (после рассмотрения данных настоящего исследования и Boore 2007).

Рис. 23.

(a) Соотношение для получения объемной плотности из скорости поперечной волны для всего грунта и породы (после рассмотрения данных из настоящего исследования и из Boore 2007).(b) Соотношение для получения скорости поперечной волны из объемной плотности всего грунта и породы (после рассмотрения данных настоящего исследования и Boore 2007).

Из приведенных выше уравнений и из таблицы 1 видно, что все данные имеют высокое значение R 2 , что подразумевает хорошую предсказательную способность, аналогичную уравнениям, предложенным в предыдущих разделах. Прогнозируемые значения сравнивали с измеренными значениями объемной плотности, и эти значения были разбросаны между линиями наклона 1: 1.5 и 1: 0,8, причем почти все значения лежат на линии с наклоном 1: 1. Графики совокупной частоты были построены в зависимости от масштабированной ошибки, и было замечено, что 97% значений находились в пределах погрешности 20%. Было проведено сравнение предложенных соотношений для всех грунтов и горных пород, и Бур (2007) предложил соотношение Гарднера на рисунке 24. Из рисунка 24 можно заметить, что соотношение, предложенное Буром (2007), предсказывает более высокие значения плотности, чем предлагаемые отношения.Также можно отметить, что существует разница в предсказаниях предложенного отношения и соотношения Гарднера, предложенного Буром (2007) до 1000 мс -1 , что может быть связано с экстраполяцией кривой между В. с значений от 100 до 300 мс -1 . Соотношения, разработанные Boore (2007), действительны для значений скорости поперечной волны в диапазоне 300–3550 м с -1 , тогда как предложенные соотношения действительны для значений скорости 100–4000 м с -1 .Таким образом, можно сделать вывод, что предложенное соотношение может быть использовано для всех грунтов и горных пород эффективно с достаточной точностью. Предлагаемые корреляции — учитывая, что скорость поперечной волны может использоваться в любом регионе, как измерения V s методами сейсмических поверхностных волн — могут не сильно различаться от региона к региону; однако корреляции, учитывающие значения SPT N , не могут использоваться напрямую в других регионах. Значения SPT N зависят от энергии молота и других параметров, которые зависят от региона и могут варьироваться от региона к региону.Значения SPT N зависят от методов бурения, буровых штанг, размеров и стабилизации ствола скважины, пробоотборника, скорости счета ударов, конфигурации ударника, поправок на энергию, тонкого содержания и процедуры испытания (Schmertmann and Palacios 1979, Kovacs et al 1983, Фаррар и др. 1998, Сиврика и Тогрол 2006, Анбажаган и др. 2012). Эти корреляции можно использовать для других регионов, если для нормализации значений SPT N применяются соответствующие поправочные коэффициенты.Первым и главным поправочным коэффициентом является коэффициент, относящийся к энергии молота, который зависит от энергии, приложенной для подсчета значений N . Значения SPT N измерены в Индии в соответствии с IS: 2131 (1981), который аналогичен процедуре ASTM D6066-96. Несмотря на то, что измерение энергии молота является обязательным для оценки нормализованных значений SPT N в соответствии с ASTM D1586-99, энергия молота в настоящее время не измеряется во время SPT в Индии. Недавно первый автор и команда предприняли попытку измерить энергию молота ниже наковальни и над пробоотборником с раздельной ложкой, построив новый собственный прибор для измерения энергии молота SPT (SPT-HEMA).SPT-HEMA может измерять сигналы силы и скорости на разной глубине, а также энергию, передаваемую буровым штангам и пробоотборнику. Предварительные полевые исследования на отдельных участках вокруг Индии показали, что типичное соотношение энергии под наковальней составляет около 60% (Selvam et al 2013). Из этого исследования было сделано заключение, что только 60% теоретической энергии было передано стержню SPT в Индии. Регионы с аналогичным коэффициентом передачи энергии могут напрямую использовать предложенные корреляции, а регионы с разными коэффициентами передачи энергии должны применять необходимый поправочный коэффициент, который упоминается в Anbazhagan et al (2012).Кроме того, в этом исследовании для корреляции использовался один и тот же набор скорость – плотность на разных глубинах. На рисунке 25 показан график зависимости выбранного набора скорости и плотности от глубины. Здесь можно отметить, что на определенной глубине набора данных V s и плотности недостаточно для генерации корреляции на основе глубины. Причем данные доступны только для грунта и до глубины 40 м. Большие наборы данных V s и плотности могут потребоваться для одной и той же глубины в широком диапазоне грунтов и горных пород для развития зависимых от глубины корреляций, и могут быть выполнены в будущем для создания зависящих от глубины V s и корреляция плотности.Предлагаемые в этом исследовании корреляции могут не применяться напрямую в случае зависящих от глубины оценок плотности и скорости.

Рис. 24.

Сравнение Boore (2007) предложило соотношение Gardner и др. (1974) и предложенное соотношение между скоростью поперечной волны и объемной плотностью для всех грунтов и горных пород. Толстая пунктирная линия показывает экстраполированную область зависимости Бура (2007) до В с 300 мс -1 , пунктирная линия представляет ту же зависимость от В с 300–3550 мс — 1 .

Рис. 24.

Сравнение Boore (2007) предложило соотношение Gardner и др. (1974) и предложенное соотношение между скоростью поперечной волны и объемной плотностью для всех грунтов и горных пород. Толстая пунктирная линия показывает экстраполированную область зависимости Бура (2007) до В с 300 мс -1 , пунктирная линия представляет ту же зависимость от В с 300–3550 мс — 1 .

Рисунок 25.

Изменение плотности и скорости поперечной волны с глубиной для грунта до глубины 40 м.

Рисунок 25.

Изменение плотности и скорости поперечной волны с глубиной для грунта до глубины 40 м.

5. Выводы

Измерения значения SPT N , плотности (объемной и сухой) и скорости поперечных волн, полученные на 23 пробуренных скважинах в 22 точках с использованием MASW, были собраны и проанализированы в этом исследовании.В целом плотность увеличивается с глубиной в большинстве скважин; однако в некоторых местах также наблюдалось снижение плотности. Это могло быть связано с геологическими параметрами, которые не были исследованы. Результаты, полученные с помощью SPT, MASW, ненарушенных образцов и пробуренных скважин, были использованы для разработки новых корреляций между плотностью (как объемной, так и сухой) и измеренными значениями скорости поперечной волны и значением SPT N . Были разработаны различные соотношения для всех типов почв, а также для мелкозернистых и крупнозернистых почв.Было обнаружено, что около 95–100% предсказанных значений находятся в пределах погрешности 20%, что указывает на хорошую предсказательную способность. Соотношения между объемной плотностью и скоростью поперечной волны были сопоставлены с соотношениями, полученными из Inazaki (2006), и было обнаружено, что предложенные соотношения предсказывают значения, близкие к измеренным значениям, применимым к широкому диапазону плотности и V s значений. Кроме того, было выполнено графическое сравнение и статистическая проверка.Большинство корреляций было разработано для слоев почвы, но также необходимо определить плотность слоев горных пород в рамках исследований реакции участка. Поэтому была установлена ​​корреляция между объемной плотностью и скоростью поперечной волны для всего грунта и породы путем добавления данных из Boore (2007) к данным из исследуемой области. Обратная корреляция также была построена с использованием упомянутых выше данных. Было проведено сравнение предложенных соотношений для всех грунтов и горных пород с использованием соотношения Гарднера, предложенного Буром (2007), и было обнаружено, что предложенные соотношения дают хорошую оценку плотности.Соотношения, предложенные Гарднером и др. (1974), применимы только для материалов со скоростью более 1524 м / с -1 и не применимы для ненасыщенных отложений у поверхности. Однако предложенное в этом исследовании соотношение (уравнение (9)) можно использовать для всех материалов (от рыхлого грунта до очень твердой породы) со скоростями поперечной волны от 100 м с -1 до 4000 м с -1 . Прогноз плотности на основе зарегистрированных в полевых условиях параметров, таких как скорость поперечной волны и стандартное число проникновения, может быть очень полезным при оценке модуля сдвига.Разработанные соотношения основаны на данных о грунте, измеренных на месте , и могут помочь в уменьшении ошибок, связанных с допущением плотности в инженерно-геологических задачах. Предложенные корреляции в этом исследовании могут быть полезны для изучения реакции участка и микрозонирования. Следует также отметить, что эти эмпирические корреляции зависят от данных, используемых в процессе, и что данные должны быть откалиброваны для использования в других почвенных условиях. Эти корреляции можно использовать в качестве руководства для дополнения и проверки информации, относящейся к проекту.

Благодарности

Авторы хотели бы выразить свою искреннюю признательность деканату научных исследований Университета Короля Сауда за финансирование исследовательской группы No. РГ-1435-009. Эта работа была поддержана SERB, DST, Правительство Индии, Нью-Дели, в рамках гранта SERB / ​​S3 / CEE / 0064.

Список литературы

,,. ,

2013

Классификация сейсмических площадок и корреляция между стандартным значением теста проникновения N и скоростью поперечной волны для города Лакхнау в Индо-Гангском бассейне

,

Pure Appl.Geophys.

, т.

170

(стр.

299

318

),,. ,

2012

Обзор корреляций между SPT N и модулем сдвига: новая корреляция, применимая к любому региону

,

Soil Dyn. Earthq. Англ.

, т.

36

(стр.

52

69

)

ASTM D1586-99

. ,

1999

,

Стандартный метод испытаний для испытаний на проникновение и отбор проб грунта раздельным стволом

West Conshohocken, PA

Американское общество испытаний и материалов

ASTM D1587-12

.,

2012

,

Стандартная практика отбора проб грунтов из тонкостенных труб для геотехнических целей

West Conshohocken, PA

Американское общество испытаний и материалов

ASTM D2487-06

. ,

2006

,

Стандартная практика классификации грунтов для инженерных целей (Единая система классификации грунтов)

West Conshohocken, PA

Американское общество испытаний и материалов

ASTM D6066-96

.,

1996

,

Стандартная практика определения нормированного сопротивления песков проникновению для оценки потенциала разжижения

West Conshohocken, PA

Американское общество испытаний и материалов

,. ,

1999

Связь скоростей продольных и поперечных волн с геологическими свойствами приповерхностных отложений континентального склона Баренцева моря

,

Geophysique

, vol.

47

(стр.

431

441

).,

2007

Некоторые мысли о связи плотности со скоростью

. ,

2005

Зависимость скорости продольных и поперечных волн от глубины в районе залива Сан-Франциско, Калифорния: правила для модели скорости области залива Геологической службы США 05.0.0

,. ,

1999

Эмпирическая корреляция между значением SPT N и относительной плотностью для песчаных почв

,

Найдено почв.

, т.

39

(стр.

61

71

). ,

2009

Статистические корреляции скорости поперечной волны и сопротивления проникновению для грунтов

,

Дж.Geophys. Англ.

, т.

6

(стр.

61

72

),,,,. ,

1998

Потери энергии при испытании на проникновение длинных штанг — исследование разжижения плотины

Proc. Специализированная конференция ASCE. по геотехнической сейсмологической инженерии и почвенной динамике III

, vol.

том 75

(стр.

554

567

),. ,

2004

Пористость грунта по сейсмическим скоростям

,

Geotechnique

, vol.

54

(стр.

551

554

). ,

1968

Стандартный тест на проникновение — интерпретация результатов исследования почвы и пример приложения

,

JSSMFE

(стр.

29

76

),,. ,

1974

Скорость и плотность формации — основы диагностики стратиграфических ловушек

,

Geophysics

, vol.

39

(стр.

770

780

)

Геологическая служба Индии

. ,

2001

,.,

1957

Исследование по определению плотности песков методом погружения ложкой

Proc. 4-й Int. Конф. по механике грунтов и фундаментной инженерии

Лондон

, vol.

, том 1

(стр.

35

39

). ,

2003

Некоторые наблюдения V p , V s , глубины и пористости из скважин в водонасыщенных рыхлых отложениях

Symp. по применению геофизики к инженерным и экологическим проблемам

Сан-Антонио

(стр.

650

661

). ,

2006

Связь между скоростями поперечных волн и геотехническими свойствами аллювиальных отложений

Proc. 19 Анну. Symp. по применению геофизики к инженерным и экологическим проблемам (SAGEEP2006)

(стр.

1296

1303

),. ,

1991

Многометодный геофизический каротаж в инженерно-геологических скважинах

Учеб. 84-я конференция Общества разведочных геофизиков Японии.

(стр.

30

33

)

IS: 1498

. ,

1970

,

Индийская стандартная классификация и идентификация почв для общих инженерных целей

Нью-Дели

Бюро стандартов Индии

IS: 1892

. ,

1979

,

Индийский стандартный свод правил проведения исследований недр для фондов

Нью-Дели

Бюро стандартов Индии

IS: 2131

. ,

1981

,

Индийский стандартный метод стандартного теста на проникновение в почву

Нью-Дели

Бюро стандартов Индии

IS: 2132

.,

1986

,

Свод правил Индии по отбору проб грунтов с помощью тонкостенных труб

Нью-Дели

Бюро стандартов Индии

IS: 2720

. ,

1975

,

Индийские стандартные методы испытаний почв: Часть XXIX — Определение сухой плотности почвы на месте с помощью метода резания керна

Нью-Дели

Бюро стандартов Индии

IS: 2720

. ,

2010

,

Индийские стандартные методы испытаний почв: Часть II — Определение содержания воды

Нью-Дели

Бюро стандартов Индии

,,,.,

2013

Критические параметры, влияющие на систематическую ошибку и изменчивость в анализах отклика площадки с использованием данных скважинного массива KiK-net

,

Bull. Сейсмол. Soc. Являюсь.

, т.

103

(стр.

1733

1749

),,. ,

2001

Оценка плотности уплотнения слоя с использованием метода SASW

,

Soil Dyn. Earthq. Англ.

, т.

21

(стр.

39

46

),,. ,

1983

Сравнение измерений энергии в стандартном испытании на проникновение с использованием метода катушки и троса

,

Отчет Национального бюро стандартов для Комиссии по ядерному регулированию США

.,

1979

Синтетический акустический каротаж — процесс для стратиграфической интерпретации

,

Geophysics

, vol.

44

(стр.

3

26

). ,

1957

Обсуждение исследований по определению плотности песков методом погружения ложкой

Proc. 4-й Int. Конф. по механике грунтов и фундаментной инженерии

Лондон

, vol.

3

стр.

110

,,,,. ,

2002

Инженерно-геологический циркуляр №5: оценка свойств почвы и горных пород

,. ,

1979

Энергетическая динамика SPT

,

J. Soil Mech. Нашел. Англ.

, т.

105

(стр.

909

926

),,,,. ,

2013

Самобытный прибор для измерения энергии с помощью SPT-молота и предварительные исследования

Proc. 4-й Int. Конф. Молодых инженеров-геотехников.

, г. ,

2006

Определение недренированной прочности мелкозернистых грунтов методом SPT и его применение в Турции

,

Eng.Геол.

, т.

86

(стр.

52

69

),,,,,,. ,

1978

Метод оценки недренированной циклической прочности песчаных грунтов с использованием стандартного сопротивления проникновению

,

Найдено грунтов.

, т.

18

(стр.

43

58

)

© 2016 Институт геофизических исследований Sinopec

Измерение степени уплотнения мелкозернистого грунтового основания с использованием светового динамического пенетрометра

Для определения степени уплотнения грунтового основания, заполненного мелкозернистым грунтом, были проведены испытание на уплотнение и испытание легким динамическим пенетрометром (LDP) для слабой жидкости. -предельные образцы глины с различным содержанием воды в лаборатории.Затем было построено прогнозное уравнение коэффициента проникновения (PR), определяемого как глубина падения молота LDP, степень уплотнения ( K ) и содержание воды ( ω ). После этого были выкопаны существующие мелкозернистые грунтовые основания по результатам полевых испытаний на основе ТБД. Были получены значения PR на месте, влагосодержание и степень уплотнения откосов. Расчетные степени уплотнения с использованием уравнения прогнозирования сравнивались с измеренными значениями степени уплотнения в полевых условиях.Результаты показывают, что между ними существует хорошая согласованность, и была получена ошибка в пределах 3,5%. Кроме того, содержание воды должно быть определено в первую очередь при использовании уравнения прогноза, которое предлагается в этом исследовании. Поэтому был разработан численный метод определения содержания воды в земляном полотне, и было проведено сравнение прогнозируемого и измеренного содержания воды, что показывает относительно высокую относительность. Затем степень уплотнения мелкозернистого грунтового основания может быть рассчитана в соответствии с уравнением прогнозирования, которое включает коэффициент проникновения (PR) и численно рассчитанное содержание воды в качестве входных данных вместо измеренного значения в поле.

1. Введение

В гражданском строительстве исследование прочности и целостности каждого земляного полотна шоссе становится необходимым для оптимизации структурных характеристик и безопасности дорожного покрытия [1]. Степень уплотнения является важным показателем исследования для достижения цели контроля качества на месте / обеспечения качества зернистых слоев дорожного покрытия (земляного полотна, основания и основания) [2–4]. Если результаты исследования не соответствуют требованиям по уплотнению в конструкции, несущая способность земляного полотна будет ниже, и тогда возникнут некоторые проблемы, такие как оседание земляного полотна и растрескивание покрытия [5].Традиционно одним из мероприятий во время исследования земляного полотна является определение степени уплотнения с помощью различных полевых и лабораторных испытаний, таких как метод песчаного конуса [6] и метод врезного кольца [7, 8]. Хотя эти методы оценки являются лучшими и надежными, они включают относительно сложные этапы и требуют много времени для получения конечного результата [9]. Кроме того, образцы грунта при использовании этих методов необходимо просверлить или выкопать на земляном полотне, что является разрушительным и может существенно повлиять на характеристики дорожного покрытия [10].Для преодоления этих недостатков было разработано множество неразрушающих и экономящих время методов и оборудования [11–13].

Как неразрушающий, эффективный, быстрый и надежный метод контроля, динамический конусный пенетрометр (DCP) был введен в качестве критерия для проверки прочности фундамента в спецификациях Американской ассоциации государственных служащих автомобильных дорог и транспорта (AASHTO) и Южной Африки. [14]. Это устройство обеспечивает непрерывные и непрерывные стратиграфические данные, когда его конусный зонд вводится в почву по вертикальной глубине.Данные, полученные с помощью DCP, получили сильное теоретическое признание и могут быть использованы для всесторонней оценки грунта основания. Применение DCP было дополнительно исследовано предыдущими исследователями. Siekmeier et al. [15], Джордж и др. [16] и Мукаби [17] построили эмпирическую формулу, сочетающую коэффициент проникновения (PR) DCP с модулем упругости и коэффициентом несущей способности (CBR) для Калифорнии. Mohammadi et al. [18], Альгамди [19], Эмре и др. [20], а также Ян и др. [21] добились некоторых полезных достижений для оценки плотности земляного полотна с помощью DCP, и была установлена ​​корреляция между степенью уплотнения, степенью проникновения и содержанием воды.Преимущество использования DCP заключается в проверке свойств почвы при ее естественной плотности и влажности. Эти применения теории и метода DCP были приняты для различных почв, и они обеспечивают возможность эмпирических корреляций, основанных на статистическом анализе полевых испытаний и свойств почвы.

Световой динамический пенетрометр (LDP) также является неразрушающим методом оценки характеристик слоя почвы, принцип работы которого аналогичен принципу работы DCP.По сравнению с DCP, его молот легче, а расстояние падения меньше, что удобно и быстро для полевых испытаний земляного полотна с использованием LDP вместо DCP. Таким образом, цель данной статьи — проверить степень уплотнения мелкозернистого грунтового основания с помощью LDP. Сначала были представлены принципы и этапы тестирования на основе LDP. Испытания на уплотнение и LDP типичной глины с низким пределом текучести были проведены в лаборатории, и квадратное уравнение прогнозирования между степенью уплотнения ( K ), коэффициентом пенетрации (PR) и содержанием воды ( ω ) был основан.Затем справедливость этого уравнения была проверена полевыми испытаниями мелкозернистых грунтовых оснований. Наконец, был предложен и проверен численный метод расчета влагосодержания грунтовых оснований. Таким образом, степень уплотнения мелкозернистого грунтового основания может быть рассчитана согласно квадратному уравнению прогнозирования, которое использует коэффициент проникновения (PR) и численно рассчитанное содержание воды вместо измеренного значения в поле.

2. Устройство и метод испытаний LDP

Легкий динамический пенетрометр (LDP), малогабаритный портативный пенетрометр для испытания грунта на месте, состоит из молотка (вес 10 кг и расстояние падения 500 мм), проникающий стержень (длина 1000 мм, всего 4 стержня) и коническая головка (диаметром 40 мм и 60 ° на коническом наконечнике), как показано на рисунке 1.Когда полевые испытания проводятся с использованием LDP, глубина и падение молотка LDP регистрируются, когда наконечник конуса вбивается в грунт молотком. Коэффициент проникновения (PR), определяемый как глубина удара молота, может отражать свойства слоев почвы.


Когда проводится испытание с использованием LDP, необходимо выполнить следующую процедуру: (1) Испытательная площадка должна быть плоской, и также должен быть подготовлен журнал записей. (2) Конический наконечник и стержень для проникновения со шкалой должны быть собраны и подключены.Во время испытания стержень для проникновения всегда должен быть перпендикулярен поверхности земли. (3) Во время испытания стержень для проникновения должен удерживаться одним тестером. Молоток следует поднять и отпустить вдоль стержня проникновения. При этом необходимо регистрировать частоту и глубину проникновения.

3. Лабораторные испытания на основе LDP и прогноз степени уплотнения
3.1. Лабораторный тест на основе LDP

Образцы почвы были взяты в рамках проекта расширения скоростной автомагистрали Наньчан-Чжаншу в провинции Цзянси.Предел жидкости, предел пластичности, оптимальное содержание влаги, максимальная плотность в сухом состоянии и анализ размера частиц были проведены для классификации почвы и основных свойств. Их предел жидкости и предел пластичности составляют 35,8% и 22,8% соответственно. Согласно тесту на уплотнение, оптимальное содержание влаги и максимальная плотность в сухом состоянии составляют 13,0% и 1,954 г / см 3 соответственно. Анализ размера частиц показывает, что процент прохождения 0,075 мм образцов почвы составляет 82,2%. Таким образом, образец почвы был отнесен к категории глины с низким пределом жидкости в соответствии со стандартом «Методы испытаний грунтов для дорожного строительства » (JTG E40-2007) в Китае.

Чтобы изучить влияние содержания воды на PR, измеренное LDP, были приготовлены различные образцы почвы с 5 исходными содержаниями воды и 5 плотностями в сухом состоянии. Содержание воды в образцах почвы было установлено на 9%, 13%, 16%, 19% и 23%, что охватывает возможный диапазон влажности грунтов земляного полотна в Китае. Степень уплотнения земляного полотна составляет 96% и 93% соответственно, согласно требованиям действующей спецификации в Китае. Для повышения точности теста на основе LDP были выбраны степени уплотнения 82%, 86%, 90%, 94% и 98% образцов грунта.Образцы 152 мм × 220 мм (диаметр × высота) были приготовлены методом статического давления в 5 слоев, как показано на рисунке 2. Зависимости между содержанием воды и PR с различной степенью уплотнения были изогнуты на рисунке 3. Это На Рисунке 3 видно, что минимальное значение PR находится рядом с оптимальным содержанием воды для той же степени уплотнения, а значения PR уменьшаются с увеличением значений степени уплотнения для того же содержания воды. Как упоминалось выше, коэффициент проникновения (PR) LDP может отражать плотностные свойства слоев почвы.Таким образом, зависимость между PR, степенью уплотнения ( K ) и влагосодержанием ( ω ) почв может быть построена по результатам LDP [18–21], как показано в следующем уравнении: где — степень уплотнения почвы (%), — степень пенетрации (мм / капля), — влажность почвы (%).


3.2. Полевые испытания на основе LDP

Был выбран типичный участок K24 + 600, из которого были взяты образцы грунта. Испытания светодинамического пенетрометра (LDP) проводились с вершины 96 зоны (т.е.е., степень уплотнения 96%), 94 зоны и 93 зоны существующего земляного полотна с глубиной проникновения 360 см, как показано на Рисунке 4. Данные испытаний записывались для каждых 20 см глубины проникновения.

На рисунке 5 показаны значения PR для различных программ тестирования. Из Рисунка 5 видно, что значения PR постепенно увеличиваются с увеличением глубины, что указывает на то, что степень уплотнения грунта откосов земляного полотна постепенно уменьшается с увеличением глубины. Значение PR составляет около 13 мм на ход молота на глубине 100 см откоса земляного полотна и распределяется относительно равномерно.Причина в том, что полевые испытания на основе ТБД проводились летом, и влажность поверхности склона была относительно низкой. Значения PR постепенно увеличиваются и составляют от 14 мм до 20 мм за удар на глубине от 100 см до 360 см. Кроме того, из рисунка 5 видно, что хотя V1, V2 и V3 начинались с вершины разных зон, их значения PR почти одинаковы на глубине 100 см. Это показывает, что нет очевидной разницы в свойствах земляного полотна в этом объеме, несмотря на то, что их начальные степени уплотнения различны.Кроме того, Рисунок 5 показывает, что значения PR для секции V3 больше, чем у двух других секций, что указывает на то, что содержание воды в нижнем земляном полотне больше, чем в верхнем земляном полотне.


3.3. Измерение степени уплотнения и содержания воды на откосе земляного полотна

Для исследования изменений степени уплотнения и содержания воды на откосе земляного полотна К24 + 600 вручную выкопали канаву шириной 50 см и шириной 510 см. глубина по сечению V1.Степень уплотнения и влагосодержание измеряли методом испытания врезного кольца в горизонтальных плоскостях с вертикальным расстоянием 20 см. Самая низкая горизонтальная плоскость находится на дне канавы. Для каждой горизонтальной плоскости были отобраны два образца почвы на расстоянии 20 см в продольном направлении (параллельно направлению движения транспорта), как показано на Рисунке 6. Их средние значения были приняты в качестве окончательных значений для этого местоположения.


На рис. 7 показаны измеренные значения содержания воды и степени уплотнения.На Рисунке 7 (а) видно, что содержание воды постепенно увеличивается с увеличением глубины и становится относительно стабильным ниже глубины 200 см. Содержание воды составляет от 18% до 27% на глубине 200 см и от 21% до 27% на глубине 200 см. Это связано с тем, что содержание воды на верхней глубине контролируется климатом, а на нижней глубине — грунтовыми водами. Первое резко меняется для разных сезонов, второе стабильно с сезонными изменениями.На Рисунке 7 (б) видно, что степень уплотнения резко изменяется от 80% до 93% на глубине 200 см. На глубине менее 200 см степень уплотнения относительно стабильна: от 82% до 88%.

3.4. Сравнение прогнозируемых и измеренных степеней уплотнения

Расчетные степени уплотнения с использованием (1) и измеренные значения показаны на рисунке 8. На рисунке 8 можно увидеть, что они относительно согласованы. Среднеквадратичные ошибки между расчетной и измеренной степенями уплотнения на вертикальных участках V1, V2 и V3 равны 3.44%, 3,24% и 3,31% соответственно, а среднее значение среднеквадратичных ошибок составляет 3,33%. Следовательно, различия между расчетной и измеренной степенями уплотнения являются приемлемыми, что означает, что уравнение прогнозирования степеней уплотнения на основе PR и содержания воды имеет удовлетворительную точность.

4. Степень уплотнения согласно числовому содержанию влаги

Согласно вышеуказанному исследованию, степень уплотнения грунта откосов земляного полотна на разных глубинах может быть рассчитана на основе значения PR и измеренного содержания воды.Первое можно быстро получить с помощью LDP, а второе требует времени. Следовательно, быстрый метод определения содержания воды является ключом к вычислению степени уплотнения с использованием (1). Содержание воды в грунте откосов земляного полотна можно рассчитать с помощью численного моделирования, которое, как доказали некоторые исследователи с помощью программного обеспечения GeoStudio, является рациональным [22–25].

4.1. Параметры теста

Для этого моделирования необходимы некоторые параметры, включая гидравлические свойства, термодинамические свойства, физиологические параметры и метеорологические параметры почвы.Все необходимые параметры приведены в таблице 1. Их значения можно найти в литературе [22].

90 878 D R

2. Расчетные и измеренные значения влагосодержания

Затем было выполнено численное моделирование откоса земляного полотна К24 + 600 в соответствии с методикой, описанной в литературе [22, 26, 27]. Содержание воды было рассчитано с использованием параметров, упомянутых выше, и результаты расчетов значений содержания воды в почве показаны на Рисунке 9. Измеренные значения для участка K24 + 600 также показаны на Рисунке 9. Это можно увидеть на Рисунке 9. что рассчитанные и измеренные содержания воды в разрезах V1, V2 и V3 в целом хорошо совпадают.Из-за неоднородности земляного полотна и погрешностей измерений некоторые данные разрознены. Помимо дискретных точек, среднеквадратичные ошибки между измеренными и рассчитанными содержаниями воды в секциях V1, V2 и V3 составляют 1,19%, 1,53% и 1,34% соответственно, а их среднее значение составляет 1,35%. Он показывает относительно высокую точность для инженерной практики. Следовательно, влажность земляного полотна на разной глубине может быть рассчитана численным методом.

4.3. Степень уплотнения на основе рассчитанного и измеренного содержания воды

Кроме того, чтобы исследовать точность степени уплотнения из (1) с использованием рассчитанного и измеренного содержания воды, они показаны на Рисунке 10.Из рисунка 10 видно, что расчетные степени уплотнения земляного полотна, основанные на численном содержании воды, как правило, существенно не отклоняются от измеренных значений. Из-за неоднородности земляного полотна и погрешностей измерений некоторые контрольные точки разбросаны. Помимо трех дискретных точек, среднеквадратичные ошибки между расчетной и измеренной степенями уплотнения составляют 2,80%, 3,53% и 2,46% для участков V1, V2 и V3 соответственно, а их среднее значение равно 2.93%. Он показывает, что для существующего земляного полотна эти степени уплотнения, оцененные по формуле (1) в соответствии с числовым и измеренным содержанием воды, почти эквивалентны. Поскольку содержание воды на любой глубине в земляном полотне может быть определено численным методом в этом исследовании без выемки откосов земляного полотна, что значительно экономит время, чем измерения в полевых условиях, PR и численное содержание воды можно использовать для прогнозирования степень уплотнения с помощью (1) быстро.

5.Выводы

Испытание на уплотнение и светодинамический пенетрометр (LDP) были проведены для образцов глины с низким пределом текучести с различным содержанием воды в лаборатории. Содержание воды и степень уплотнения были измерены для типичного откоса земляного полотна K24 + 600 с помощью испытания LDP в полевых условиях. Затем было построено и проверено прогнозное уравнение коэффициента проникновения (PR), степени уплотнения ( K ) и содержания воды ( ω ). Чтобы избежать выемки грунта на откос для измерения содержания воды в нем, был предложен численный метод определения содержания воды в откосе земляного полотна.Его можно использовать для замены измеренного содержания воды. Некоторые основные выводы можно сделать следующим образом: (1) Была установлена ​​и проверена квадратичная функция между степенью уплотнения, PR и содержанием воды, измеренными для глины с низким пределом текучести. Среднеквадратичная ошибка между расчетной и измеренной степенью уплотнения была в пределах 3,5%, что доказывает справедливость зависимости, предложенной в этом исследовании. (2) Трудно измерить содержание воды без выемки откосов земляного полотна.Предложен и апробирован численный метод водности грунтов откосов земляного полотна. Результаты показывают, что они имеют относительно удовлетворительную точность. Следовательно, этот численный метод можно использовать для расчета содержания воды в грунтовом грунте, что позволяет сэкономить гораздо больше времени, чем измерение на месте. (3) В соответствии с числовым содержанием воды значение PR, полученное в ходе полевых испытаний на основе LDP. , а также взаимосвязь между степенью уплотнения, PR и влагосодержанием, построенная в этом исследовании, степень уплотнения может быть определена быстро.Эффективность этого метода была подтверждена сравнением рассчитанного и измеренного содержания воды.

Доступность данных

Данные, использованные для подтверждения выводов этого исследования, можно получить у соответствующего автора по запросу.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Авторы выражают признательность за финансовую поддержку Национальной программе ключевых исследований и разработок Китая (2017YFC0805307), Национальному фонду естественных наук Китая (51478054), Молодежному фонду естественных наук провинции Хунань (2018JJ1026), Ключевой проект Департамента образования провинции Хунань (17A008), Программа Департамента коммуникаций Цзянси (2013C0011) и Открытый исследовательский фонд Государственной инженерной лаборатории технологий содержания дорог, Университет науки и технологий Чанша (kfj150103).


Категория параметра Соответствующий параметр Символ Единица

9087 9087 Характеристики гидравлической кривой8
Коэффициент насыщенной инфильтрации k ws м / с

Термодинамические свойства Коэффициент теплопроводности λ количество тепла на единицу объема λ v Дж / (м 3 · ° C)

Физиологические параметры растительности Индекс площади листа LAI — LAI —
Индекс глубины корня M

Метеопараметры Среднесуточная температура T ° C
Суточная относительная скорость ветра U м / с
Среднесуточное количество осадков P r мм

онлайн-инструмент для оценки эрозии почвы


Коэффициент К

К фактор — фактор эродируемости почвы, который отражает восприимчивость эрозия почвы и скорость стока, измеренная в соответствии со стандартом состояние участка.Почвы с высоким содержанием глины имеют низкие значения K, примерно от 0,05 до 0,15, поскольку они устойчивы к отслаиванию. Грунты с крупной структурой, такие как песчаные почвы, имеют низкие значения K, примерно от 0,05 до 0,2, из-за малого стока хотя эти почвы легко отделяются. Почвы средней текстуры, такие как илово-суглинистые почвы имеют умеренные значения K, примерно от 0,25 до 0,4, потому что они умеренно восприимчивы к отслоению и производят умеренный сток. Наиболее подвержены эрозии почвы с высоким содержанием ила. почвы.Они легко отсоединяются; имеют тенденцию образовывать корку и производить высокие скорости сток. Значения K для этих почв обычно превышают 0,4.

Органическое вещество снижает эрозионную способность, поскольку снижает восприимчивость почвы до отслоения, и это увеличивает инфильтрацию, что снижает сток и, как следствие, эрозия. Добавление или накопление повышенного органического вопрос через управление, такой как внесение навоза, представлен в факторе C, а не в K-факторе.Экстраполяция коэффициента К номограмма за пределами органического вещества 4% не рекомендуется или не допускается в РУСЛЕ. В RUSLE коэффициент K учитывает всю почву, а коэффициент Kf учитывает только мелкоземельная фракция, материал <2,00 мм в эквиваленте диаметр. Для большинства почв Kf = K.

Структура почвы влияет как на восприимчивость к отслоению, так и на инфильтрация. Проницаемость почвенного профиля влияет на K, поскольку он влияет на сток.

Хотя коэффициент К был выбран для представления почвы в ее естественном состояние, прошлое управление или неправильное использование почвы при интенсивном земледелии может повышают эрозионность почвы. Коэффициент K может потребоваться увеличить, если недра обнажены или если органическое вещество истощено, структура почвы разрушена или ее уплотнение снизило проницаемость. А квалифицированный почвовед может помочь в этой интерпретации.

Из Технический Руководство по использованию RUSLE в Мичигане , NRCS-USDA State Office of Michigan.

р K LS C P Т

ИССЛЕДОВАНИЕ ФАКТОРОВ УСИЛКИ И НАБУШЕНИЯ ПОЧВ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ FDOT

Коэффициенты усадки и объемности грунтов, используемых в типичных строительных проектах Департамента транспорта Флориды (FDOT), влияют на начальную и окончательную оценку грунта, необходимого в качестве заемного или избыточного материала. Часто случаются отклонения от первоначальных оценок и окончательных количеств на месте.Различия приводят к перерасходу средств, претензиям по строительству, спорам, расходам бюджета и дополнительным административным расходам. Изменения фактических значений усадки и разбухания в процессе строительства часто используются в качестве основы для любых изменений от расчетных до окончательных количеств на месте. В рамках этого проекта исследуются факторы усадки и объемности почв Флориды, используемые при оценке земляных работ FDOT. Коэффициент усадки указывает на уменьшение объема грунта от этапа карьера до этапа окончательного уплотнения, в то время как коэффициент объема учитывает увеличение объема грунта между карьерой и рыхлым состоянием в грузовике.Методология прогнозирования этих факторов сформулирована на основе изменений плотности почвы по мере ее выемки, транспортировки и уплотнения. Плотность грунта на трех различных стадиях используется для расчета коэффициентов усадки и увеличения объема и была определена на основе семи полевых проектов по всему штату Флорида. Лабораторные испытания, такие как ситовые анализы и стандартные испытания по Проктору, и полевые испытания с использованием ядерной плотности и быстрых испытаний влажности, испытаний на проникновение конуса, испытаний на дилатометре, испытаний приводной муфты и испытаний в ящике единичного объема, были использованы для определения плотности грунта на три этапа земляных работ.Статистический анализ прошлых проектов проводится для того, чтобы проиллюстрировать частоту отклонений от текущих коэффициентов усадки на основе запланированных объемов выемки. Это оправдывает использование более подробного полевого исследования. Разработан метод корреляции результатов испытаний на проникновение конуса (CPT) с плотностью песчаных грунтов на месте с использованием коэффициента однородности из анализа размера зерен. Результаты испытаний дилатометром также используются для оценки плотности почвы в сухом состоянии, но в большинстве случаев они оказываются завышенными.Ящик для измерения единичного объема используется для моделирования плотности почвы в рыхлом состоянии, тогда как значения плотности в уплотненном состоянии получают из полевых журналов или с помощью стандартного теста Проктора в лаборатории. По результатам всех лабораторных и полевых испытаний оцениваются средние значения коэффициентов усадки и пухлости. Коэффициенты усадки от 15 до 20% и коэффициент увеличения объема 25% считаются типичными для всех контролируемых проектов и рекомендуются для использования в будущем. Полученные коэффициенты усадки значительно ниже, чем используемые в настоящее время коэффициенты усадки FDOT (30-35%), в то время как полученный коэффициент объемной усадки хорошо согласуется со значением FDOT, равным 25%.

  • URL записи:
  • Корпоративных авторов:

    Университет Центральной Флориды, Орландо

    Департамент гражданской и экологической инженерии
    P.O. Box 162450
    Орландо, Флорида Соединенные Штаты 32816-2450

    Департамент транспорта Флориды

    Haydon Burns Building, 605 Suwanee Street
    Tallahassee, FL Соединенные Штаты 32301

    Федеральное управление автомобильных дорог

    1200 New Jersey Avenue, SE
    Вашингтон, округ Колумбия Соединенные Штаты 20590
  • Авторы:
  • Дата публикации: 1999-1

Язык

Информация для СМИ

Предмет / указатель

Информация для заполнения

  • Регистрационный номер: 00760591
  • Тип записи: Публикация
  • Номера отчетов / статей: WPI 0510796, Final Report, State Job 99700-3363-010
  • Номера договоров: BA508
  • Файлы: NTL, TRIS, USDOT, STATEDOT
  • Дата создания: 30 марта 1999 г., 00:00

Механика грунтов

Геотехнический глоссарий: механика грунтов

Питер Смарт

2003.22.07

дом .. почвоведение …. условности .. введение
.. ..
.. ..
А .. Б .. C .. D .. E .. F .. ГРАММ .. H .. Я .. Дж .. К .. L .. M
N .. О .. П .. Q .. Р .. S.. Т .. U .. V .. W .. ИКС .. Y .. Z
символьный и числовой

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ .. ССЫЛКИ НЕПОЛНЫЕ .. НЕ ПРОВЕРЕНО

ИДЕАЛЬНЫЙ ПРИМЕР ВЫХОДА КОМПЬЮТЕРА!

Разборчивая версия основана на ISSMFE Lexicon.

масса: скаляр: [1,0,0]:

длина: скаляр: [0,1,0]:

время: скаляр: [0,0,1]:

ширина: скаляр: [0,1,0]:

высота: скаляр: [0,1,0]:

глубина: скаляр: [0,1,0]:

диаметр: скаляр: [0,1,0]:

площадь: скаляр: [0.2,0]:

объем: скаляр: [0,3,0]:

скорость: вектор: [0,1, -1]:

ускорение: вектор: [0,1, -2]:

ускорение свободного падения: вектор: [0,1, -2]:

усилие: вектор: [1,1, -2}:

плотность: скаляр: [1, -3,0]: отношение массы к объему.

вес единицы: скаляр: [1, -2, -2]: отношение веса к объему.

коэффициент запаса прочности: скаляр: [0,0.0]:

натуральный логарифм: скаляр: [0,0.0]:

================================================== ====================

плотность твердых частиц: соотношение твердых частиц [I].

плотность твердых частиц: объем твердых частиц [I].

плотность воды: Перечислены, но не определены [I].

удельный вес воды: Включено в список, но не определено [

Плотность почвы: соотношение между общей массой и [Я].

удельный вес грунта: соотношение между общим почвы [I].

Плотность сухого грунта: соотношение между массой общий объем почвы [I].

удельный вес сухого грунта: соотношение между частицы и общий объем почвы [I].

плотность насыщенного грунта: соотношение общий объем полностью насыщенного грунта [I].

удельный вес насыщенного грунта: вес и общий объем полностью насыщенного грунта [I].

плотность затопленного грунта: отличаться почва и плотность воды [I].

удельный вес погруженного грунта: вес грунта и удельный вес воды [I].

коэффициент пустотности: соотношение объема пустот к объему [Я].

Соотношение пустот: Неправильная версия коэффициента пустотности.

поз .: соотношение между объемом пустот и общим объемом сои

содержание воды: соотношение веса поры wa частицы (выраженные в процентах) [I].

степень насыщения: соотношение между об. объем пустот [I].

================================================== ====================

поровое давление: стресс (над атмосферой [sic] пустоты полностью насыщенного грунта [I].

давление поровой воды: стресс в воде частично насыщенная почва [I].

поровое давление воздуха: напряжение в воздухе в т насыщенная почва [I].

общее нормальное напряжение: стресс (выше атмо перпендикулярно заданной плоскости [I].

эффективное нормальное напряжение: нормальная ул. межзерновые контакты … [I].

напряжение сдвига: напряжение, действующее по касательной к g

главное главное напряжение: максимальный поток три ортогональные плоскости, в которых касательные напряжения равны нулю [I].

промежуточное главное напряжение: действующий на одной из трех ортогональных плоскостей где касательные напряжения равны ze

незначительное главное напряжение: минимальный поток три ортогональные плоскости, в которых касательные напряжения равны нулю [I].

среднее напряжение: Определяется как среднее из трех [Я].

октаэдрическое нормальное напряжение: Синоним слова аве

октаэдрическое напряжение сдвига: Определено [a for

================================================== ====================

линейная деформация: изменение длины на единицу длины [Я].

деформация сдвига: изменение угла между двумя p перпендикулярны друг другу (выражены в радианах) [I].

основной основной штамм: максимальная деформация, соответствующая одному o направления, деформации сдвига которых равны нулю [I].

промежуточная основная деформация: промежуточная деформация соответствует ортогональные направления, деформации сдвига которых равны нулю [I].

младший основной штамм: минимальная деформация, соответствующая одному o направления, деформации сдвига которых равны нулю [I].

линейная скорость деформации: скорость изменения линейной ст.

скорость деформации сдвига: скорость изменения деформации сдвига

================================================== ====================

Коэффициент Пуассона: соотношение между l и в направлении данного изменения одноосного напряжения [I].

Модуль линейной деформации: изменение нормального напряжения и линейная деформация изменяются в одном и том же направлении (все остальные напряжения постоянны) [I].

Модуль деформации сдвига: изменение напряжения сдвига и соответствующее изменение деформации сдвига (все другие напряжения постоянная) [I].

модуль сжимаемости: соотношение изменение напряжения и соответствующее изменение объема [sic] на единицу объема [I

коэффициент трения: максимальная крыса нормальное напряжение в точке контакта двух твердых тел [I].

вязкость: напряжение сдвига, необходимое для поддержания единичной разницы параллельные слои жидкости на единичном расстоянии друг от друга [I].

================================================== ====================

лимит жидкости: влажность переформованной почвы жидкое и пластичное состояние (определяется стандартными лабораторными испытаниями) [I].

пластиковый лимит: содержание воды в формованном так пластичное и полутвердое состояние (определяется стандартными лабораторными испытаниями) [

предел усадки: «максимальное содержание воды при wh содержание не вызовет уменьшения объема почвенной массы »[I].

индекс пластичности: разница между жидкостью

индекс ликвидности: Определяется как ( w w p ) / ( w l w p ) [после I].

индекс согласованности: Определяется как ( w l w ) / ( w l w p ) [после I].

Коэффициент пустотности в наиболее рыхлом состоянии: ма по стандартной лабораторной методике [I].

Коэффициент пустотности в наиболее плотном состоянии: ми по стандартной лабораторной методике [I].

индекс плотности: Определяется как ( e max e ) / ( e max e min ) [после I].

================================================== ====================

диаметр зерна: размер зерна согласно s механический анализ [I].

n-процентный диаметр: диаметр соответствует более мелких частиц [I].

Коэффициент однородности: Определен как D 60 / D 10 [I].

================================================== ====================

гидравлический напор: сумма напора … выше заданного референтного уровня [I].

гидравлический потенциал: Синоним слова «гидравлическая головка»

норма выгрузки: норма выгрузки на тонну перпендикулярно направлению потока [I].

скорость потока: Синоним скорости разряда [I].

гидравлический уклон: потеря гидравлического тепла направление потока [I].

коэффициент проницаемости: крыса скорость и соответствующий гидравлический градиент … [I].

Гидравлическая проводимость: Синоним для коэффициентов [Я].

сила сепарации: сила потока, с которой на частицы почвы в данном объеме почвы… [I]. {Не совсем так.

================================================== ====================

Соотношение площадей (пробоотборника): … [I].

Коэффициент внутреннего зазора (пробоотборника):

Коэффициент внешнего зазора (пробоотборника): ..

================================================== ====================

коэффициент изменения объема: одномерное уплотнение: объем на единицу объема и соответствующее изменение эффективного нормального напряжения

Эдометрический модуль: одномерное уплотнение: Обратный коэффициент [Я].

индекс сжатия: одномерное уплотнение: склон целинной компр. полулогарифметический график эффективное давление — коэффициент пустотности

индекс набухания: одномерное уплотнение: средний уклон разгрузки- полулогарифметический график эффективное давление — коэффициент пустотности [I].

скорость вторичной консолидации: одномерное уплотнение: заключительная часть изменения объема на единицу объема — кривая времени в полулоге участок ….. [I].

коэффициент уплотнения: одномерное уплотнение: Определять

дренажный тракт: одномерное уплотнение: толщина дренированного слоя полутолщина дренирована с обеих сторон [I].

коэффициент времени: одномерное уплотнение: Определяется формулой [I].

степень уплотнения: одномерное уплотнение: соотношение увеличиваться в данный момент, чтобы означать окончательное повышение эффективного напряжения [I].

эффективное давление вскрыши: одномерное уплотнение: эффективное вертикальное давление, существующее до отбора проб или выемки грунта [I].

давление предварительного уплотнения: одномерное уплотнение: Максиму давление [I].

================================================== ====================

прочность на сдвиг: напряжение сдвига при разрушении в ru данный пункт [I].

перехват эффективного сцепления: Сдвиг s относительно эффективных напряжений и определяется формулой [I].

эффективный угол внутреннего трения: параметр прочности по действующим напряжениям и определяется формулой [I].

перехват кажущегося сцепления: Shear str относительно полных напряжений и определяется формулой [I].

кажущийся угол внутреннего трения: параметр прочности по отношению к полным напряжениям и определяется формулой [I].

Прочность на сдвиг без дренажа без дренажа: прочность восстановленного грунта в недренированном состоянии [I].

чувствительность: соотношение недренированной прочности на сдвиг недренированного почва … [I].

остаточная прочность на сдвиг: Ultimate s плоскость, которую грунт выдерживает при большом смещении [I].

точка пересечения остаточного сцепления: Остаточный параметр по действующим напряжениям и определяется формулой [I].

остаточный угол внутреннего трения: параметр прочности на сдвиг по отношению к действующим напряжениям, определяемый формулой

================================================== ====================

статическое точечное сопротивление: средняя цена коническая точка в стандартном статическом тесте на проникновение [I].

сопротивление конуса: Синоним к слову статическая точка сопротивления

Местное боковое трение: средняя сторона блока фрикционная втулка в стандартном статическом испытании на проникновение конуса [I].

динамическое точечное сопротивление: в среднем коническая точка в стандартном динамическом испытании на проникновение ….. [I].

динамическое сопротивление: стандартизованный результат o тест ….. [I].

количество ударов на 0,2 м: Standa динамический тест на проникновение ….. [I].

Количество ударов SPT: стандартизированный результат st [Я].

количество полуоборотов на 0.2 м: весового зондирования [I].

Предел давления для прессиометра: стандартный прессиометрический тест Менара [I].

манометрический модуль упругости: обычный мес Тест давления Менара [I].

================================================== ====================

угол трения стенки: угол трения прилегающий грунт [I].

адгезия к стене: адгезия между стеной и адгезивом

сцепление вала сваи: адгезия между p почва [I].

Коэффициент активного давления грунта: безразмерный коэффициент, используемый в выражении для активного давления грунта & rdq

Коэффициент пассивного давления на грунт: безразмерный коэффициент, используемый в выражении для пассивного давления грунта & rd

коэффициент давления грунта в состоянии покоя: от поперечного к вертикальному эффективному главному напряжению в случае отсутствия поперечной деформации горизонтальная поверхность почвы [I].

================================================== ====================

ширина фундамента: Включено в список, но не определено

длина фундамента: Включено в список, но не определено [

глубина фундамента под землей: определено [I].

приложенная нагрузка: Перечислены, но не определены [I].

приложенная осевая нагрузка: Перечислены, но не определены [I].

приложенное давление: Перечислены, но не определены [I].

приложенное осевое давление: В списке, но не по умолчанию

предельное давление: фондов: внесены в список, но не d

точечная сила сопротивления: Перечислено, но не определено

точечное давление сопротивления: В списке, но нет

полное сопротивление вала: В списке, но не по умолчанию

Сопротивление вала агрегата: Перечислены, но не определены

Боковое усилие, приложенное к фундаменту: Перечислены, но не определены [I].

поселок: Перечислены, но не определены [I].

эксцентриситет: расстояние от точки приложения силы до центов фундамент [I].

наклон груза: и сила нагрузки основание фундамента [I].

Модуль реакции земляного полотна: вертикальное напряжение на жесткой пластине и соответствующее изменение вертикальной осадки пластина [I].

Коэффициент несущей способности: размерность выражение для несущей способности … [I].

поправочный коэффициент для наклона: коэффициент для коэффициента несущей способности в случае наклонной нагрузки [I]

================================================== ====================

высота откоса по вертикали: В списке, но нет

глубина ниже носка откоса до твердого… Перечислены, но не определены [I].

угол наклона к горизонтали: Включено в список [Я].

средний сдвиг по поверхности скольжения: Перечислены, но не определены [I].

остаточный коэффициент: наклон: Определяется по формуле [

Коэффициент порового давления: Соотношение между общее пластовое давление … [I].

================================================== ====================

Библиография

начало файла

….

начало файла

Комментарии и исправления отправляйте по электронной почте на адрес [email protected]

About Author


alexxlab

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

ЮК «Эгида-Сочи» - недвижимость.

Наш принцип – Ваша правовая безопасность и совместный успех!

2021 © Все права защищены.