Откосы сэндвич панели монтаж: Откосы из сэндвич панелей своими руками, выбор панелей, монтаж своими руками

Отделка откосов пластиковых окон — пластиковые и сэнвич-панели

С распространением окон из пластикового профиля возникла потребность в современном материале для отделки откосов. На смену трудоемким и технически сложным способам пришли актуальные и быстрые. Популярностью пользовались штукатурные и откосы из листов гипсокартона. Обе технологии требуют профессиональных навыков при монтаже и не отличаются долговечностью. Опытные строители не рекомендуют использование гипсокартонных листов из-за низкой степени влагостойкости. Альтернативными современными материалами являются пластиковые панели ПВХ и сэндвич-панели. Для того, что бы правильно выбрать материал для отделки откосов учитывайте сильные и слабые стороны этих технологий.

Пластиковые панели

Отделка оконных откосов панелями из ПВХ – это одна из самых новых технологий. Этот материал стал популярным благодаря своим техническим характеристикам, цене и легкости в монтаже и эксплуатации.

Малый вес пластиковых откосов облегчит транспортировку и монтаж откосов. Материал, из которого изготовлены панели, не дорогой и простой в обработке, поэтому они экономичны и используются даже не профессионалами.

Уход и эксплуатация

Панели изготавливаются из качественного поливинилхлорида, имеют гладкую поверхность, на которой не задерживается ни жидкость, ни пыль, ни грязь. Уход заключается в регулярном протирании влажной тряпкой, следует избегать средств, содержащих абразивы и растворители.

Выбор пластиковых панелей

Выше шла речь только о качественных панелях. Экономя на материалах, производители снижают срок службы, безопасность и привлекательность. Дешевые пластиковые панели выглядят непрезентабельно, откос, отделанный ими, бросается в глаза. Интернет-магазин «Пилот» продает только качественные пластиковые панели от известного производителя «Садко»:

  • Садко C1000 Панель откоса 250×2600 мм глянцевая белая
  • Садко C1000 Панель откоса 250×3000 мм глянцевая белая
  • Садко C1100 Панель откоса 250×2600 мм матовая белая
  • Садко C1100 Панель откоса 250×3000 мм матовая белая

Пластиковые панели для откосов производят из матового или глянцевого пластика. Ширина – 250 миллиметров, длина – 2,6 или 3 метра.

Сэндвич-панели

Сэндвич-панелями называют группу строительных материалов, имеющих трехслойную структуру, состоящих из слоя утеплителя, заключенного между двумя листами жесткого материала. В зависимости от поставленных задач, используются листы металла, пвх, двп и других материалов. В качестве утеплителя используют экструдированный пенополистирол, пенополиуретан, минеральную вату и другие материалы.

Сэндвичи для откосов

В сфере монтажа окон применяют сэндвич-панели изготовленные из жесткого листа ПВХ и экструдированного пенополистирола. По характеристикам теплопроводности лист сэндвича толщиной 10 миллиметров равен одному кирпичу 250 миллиметров. Малая толщина и вес, высокие показатели теплоустойчивости делают этот материал идеальным для отделки оконных откосов. Так же как и пластиковые, сэндвич-панели имеют гладкую поверхность и те же рекомендации по уходу.

Некоторые установщики окон в качестве недостатка называют высокую цену. Такая логика не учитывает минимальный срок эксплуатации сэндвич-панели, который составляет более 20 лет. Так же стоит учитывать время монтажа откоса. В случае с штукатурными срок отделки составляет минимум 2 дня. Монтаж готовых панелей не занимает более 2х часов.

Интернет-магазин «Пилот» предлагает Вам сэндвич-панели для откосов изготовления Стандарт-МС. В процессе выпуска используется жесткий лист ПВХ от известного производителя отделочных материалов из пластика – компании «Садко». В зависимости от Ваших задач, Вы можете выбрать не только панели различной толщины, но и с различной толщиной пластикового покрытия:

  • Стандарт-МС 9 мм Ультра Лайт
  • Стандарт-МС 9 мм Лайт
  • Стандарт-МС 10 мм Лайт

Дополнительные возможности сэндвич-панелей

Благодаря своим характеристикам теплопроводности, прочности и размерам, сэндвич-панели применяются как заменитель стеклопакета, если необходимо изготовить не прозрачную конструкцию. Чаще всего их применяют при производстве балконных дверей из профиля ПВХ. Они обеспечивают надежную защиту от климатических условий и существенно облегчают вес конструкции. В нашем каталоге представлены самые популярные размеры:

  • Стандарт-МС 24 мм
  • Стандарт-МС 32 мм

Дополнительные профили для откосов

Пластиковые и сэндвич-панели очень простой и удобный способ отделки откосов. Для того, что бы еще облегчить их монтаж, используются специальные профили. Основные – это, так называемые, стартовые (п-образные) и финишные (f-образные). Существуют и другие разновидности. Весь их ассортимент Вы найдете в каталоге интернет-магазина «Пилот», в категории «Профили для откосов».

Материалы для монтажа и отделки

1. Подоконник ПВХ

Подоконник ПВХ белый, прочный, оптимальное соотношение цена-качество, экструдируется из европейских компонентов на современном высокотехнологичном производстве. Всегда в наличии весь размерный ряд от 100мм до 700мм. Производитель: Россия.

 

2. Пластиковые сэндвич-панели

Сэндвич-панели «Роспанель» производства компании «РОССТАР» широко известны своим качеством и надёжностью на рынке России. Они состоят из трех слоев разнородных материалов. Эта разнородность придает им свойства, объединяющие достоинства обоих материалов. Например, внутренний слой из вспененного полиуретана или полистирола обеспечивает хорошую теплоизоляцию и малый вес. Наружные слои из жесткого пластика — ударостойкость, эстетичный внешний вид, жесткость и твердость поверхности.

Применение пластиковых сэндвич-панелей для оконных откосов вместо гипсокартона обеспечивает лучшую теплоизоляцию (не происходит промерзания откосов в зимний период), значительно упрощает уход и ускоряет монтаж откосов. Такие откосы улучшают вид проёма, отлично гармонируя с пластиковыми окнами. Пластиковые откосы не боятся воды, их можно легко очистить от пыли.

Внутренний слой сэндвич-панели «Роспанель» — это экструзионный вспененный полистирол с закрытой ячеистой структурой, обладающий лучшими физико-механическими свойствами чем свободновспененный полистирол (пенопласт). Экструзионный вспененный полистирол с двух сторон обклеен листами жесткого ПВХ.

Сэндвич-панели «Роспанель» изготавливаются методом холодного прессования, с использованием двухкомпонентного полиуретанового клея не содержащего растворителей.

 

Сэндвич-панель белая матовая. Стандартные типоразмеры


Тип панели

Толщина панели, мм

Толщина наружного слоя, мм

Ширина, мм

Длина, мм

Наружные слои из ПВХ

10; 24; 32

 1

1500; 3000

3050

Диапазон эксплуатации от -50°С до +60°С.

  

3. Монтажная и строительная химия

• COSMOFEN 10 очиститель, металлическая банка 1000мл

• COSMOFEN 20 очиститель, металлическая банка 1000мл

• COSMOFEN 345, картридж 305 г, (20шт коробка)

• COSMOFEN 5 очиститель, металлическая банка 1000мл

• COSMOFEN CA 12, флакончик 20 гр, (200 шт коробка)

• COSMOFEN PLUS белый, WEIB (жидкий пластик), алюминиевый мембранный тюбик 200гр

• ULTIMA, очиститель монтажной пены, 500 мл

• Герметик универсальный силиконовый (белый) Illbruck, 280 мл

• Пена монтажная профессиональная, Illbruck PRO 70L

 

4. Строительные смеси

• Шпатлевка финишная фасадная ЕК VH80 (20 кг)

 

5. Лента малярная

• Лента малярная Boxer, 50мм*36м, (36шт коробка)

 

6. Панели ПВХ и уголки

• Панель ПВХ белая матовая 0,25Х3 10 шт/пачка

• Панель ПВХ белая матовая 0,375Х3 6 шт/пачка

• Панель ПВХ белая матовая 0,5Х3 6 шт/пачка

• F профиль

• Стартовый профиль

• Уголки 30Х30

• Уголки 40Х40

 

7. Метизы

• Анкерные пластины в ассортименте

• Декоративная заглушка на анкерный болт, белая

• Дюбель рамный в ассортименте

• Дюбель-гвоздь в ассортименте

• Оконный саморез (армировочный) 3,9Х16 (1000 шт/кор)

• Оконный саморез (армировочный) 3,9Х19 (1000 шт/кор)

• Саморез фурнитурный 4,1Х25 б/плоский (1000шт/кор)

• Саморез фурнитурный 4,1Х40 б/плоский (1000шт/кор)

• Саморез ШУЦ 5Х100 (250 шт)

• Саморез ШУЦ 5Х70 (250 шт)

Установка сэндвич панелей на окна

Переключиться на мобильную версию

Новости компании

19 марта 2020 г.

Новый цвет графит

Представляем новый цвет графит в коллекции акриловых софитов Классика.

Возможность сделать качественный ремонт своими руками дают новые строительные материалы. Установка сэндвич панелей на окна появилась сравнительно недавно. Простота монтажа позволяет сделать ремонт оконных проемов быстро, при этом качество не страдает.

Сэндвич панели – материал для окон.

Большинство людей заблуждаются, что сэндвич панели используются исключительно для наружных и внутренних стеновых перегородок. Однако практически повсеместное использование сэндвич панелей для монтажа различных строительных элементов говорит, что сэндвич панель может быть использована где угодно. На возможность использования влияет конкретный «заданный» набор различных характеристик. В результате получаются сэндвич панели «адресной» направленности.

Именно такими свойствами обладают сэндвич панели, предназначенные для монтажа оконных проемов. Некоторые компании, специализирующиеся на монтаже дверей и окон, интересуются у заказчика способом отделки откосов. В том случае, если компания при заключении договора на монтаж окон не интересуется вариантом отделки, значит, данному вопросу строители уделяют мало внимания. В результате можно заказать дорогие окна с некачественной отделкой. Наиболее распространенный вариант – окна «садят» на монтажную пену и сверху слегка замазывают шпаклевкой. Конечно, такие окна не будут в достаточной мере противостоять холодному Российскому климату.

При монтаже новых окон можете сами поинтересоваться, как компания выполняет отделку откосов. В том случае, если вам предложат за умеренную цену выполнить отделку с помощью сэндвич панелей – соглашайтесь. На сегодняшний день отделка окон сэндвич панелями – лучший вариант. Таким образом, вы не только получите отличный вид на долгие годы, но также сохраните тепло в вашей квартире. Отделка окон сэндвич панелями имеет название «теплые откосы».

Состав оконной сэндвич панели
Наружные слои (2 слоя) Внутренний наполнитель
Пенополиуретан Свободновспененный пенополистирол

Внимание – монтаж!

В том случае, если вам будут выполнять отделку сотрудники строительной компании, вы сможете контролировать процесс, обладая необходимыми знаниями. В любом случае вы сможете самостоятельно выполнить монтаж, если у вас возникнет желание немного сэкономить на ремонте. Установка сэндвич панелей на окна не занимает много времени и может быть выполнена одним человеком.

Для производства монтажных работ вам понадобятся следующие инструменты и материалы:

  • Электродрель.
  • Шуруповерт.
  • Шпатель.
  • Молоток.
  • Монтажная пена.
  • Жидкие гвозди.
  • Бумажный скотч.
  • Направляющие.
  • Шурупы.
  • Силиконовый герметик.

Другие материалы вам вряд ли могут понадобиться.

Основным подготовительным элементом монтажных работ является очистка места монтажа от старых материалов. Всю штукатурку, которая плохо держится, необходимо удалить с помощью шпателя. Также необходимо максимально выявить все пустоты около оконных проемов. После этого можно переходить непосредственно к монтажным работам.

Вначале закрепите на окно П-образную направляющую с помощью шурупов для верхней панели. Вставьте панель в направляющую предварительно нанеся герметик. После этого, немного отклонив сэндвич панель вниз между оконной перемычкой и панелью осторожно нанесите монтажную пену. Помните, что монтажная пена при застывании значительно увеличивается в объеме. Затем нанесите жидкие гвозди на панель и закрепите ее на перемычке с помощью бумажного скотча. Излишки герметика лучше удалить сразу же при монтаже. Скотч лучше удалить через сутки – тогда вы можете быть уверены в том, что панель надежно закреплена.

«Установка откосов из сэндвич панелей», — со слов опытного монтажника окон, — «сохранит тепло и уют в вашем доме».

Почему лучше использовать откосы из сэндвич-панелей?

Замена окна почти всегда предполагает некоторую работу с проемами. Как бы аккуратно ни производился демонтаж, убирать откосы все равно придется. Особенно это касается квартир из старого фонда, где в проемах два каркаса. Часто расстояние между ними составляет 30-40 см. Откосы из сэндвич-панелей позволяют скрыть все эти неровности. Узкие проемы тоже лучше привести в порядок одновременно с заменой окна.

Есть несколько способов заделки откосов. Самый дешевый вариант связан с использованием гипса. Но небольшие денежные затраты требуют больших физических усилий. Отделка откосов-сэндвич-панелей выигрывает по времени и трудозатратам. К тому же с гипсом очень сложно работать, не имея навыков.

Второй вариант отделки связан с использованием гироскопа. Откосы из этого материала получаются теплыми даже без дополнительного утепления. Но и здесь есть маленькие хитрости.Для работы лучше покупать влагостойкий материал более высокого качества. Его следует достаточно загрунтовать и покрасить. Монтаж откосов из сэндвич-панелей очень похож на процесс отделки с применением гипса, но имеет свои преимущества. Правда, для закрытия арочных проемов он не очень подходит, так как сэндвич-панели нельзя гнуть под радиусом арки. В этой ситуации с гипроком лучше работать, чем с пластиком.

Еще один промежуточный вариант, который подходит для окон любой конфигурации — это использование гироскопа с последующим наклеиванием на него тонкого листа пластика.Достаточно трудоемкий процесс, требует много сил и средств, но подходит для любых проемов.

Откосы из сэндвич-панелей — наиболее применимый вариант отделки. И этому есть ряд объяснений.

  1. Их несложно установить своими руками.
  2. Это утепленный вариант отделки дверного проема.
  3. Подходит для любых окон вне зависимости от материала.
  4. Минимальное время, необходимое для выполнения всей процедуры.
  5. Удобство использования при дальнейшей эксплуатации.
  6. Подходит для стен любой толщины.
  7. Приемлемая цена, сочетающая в себе идеальный баланс с качеством отделки.

Все эти преимущества выделяют откосы сэндвич-панелей из обычного ряда материалов. Если такой вариант для вас достаточно дорогой, то можно использовать пластиковые панели, которые есть в любом строительном магазине. Их ширина не превышает 220-250 мм, поэтому для отделки широкого проема необходимо делать стык, что не очень красиво.

Технология монтажа откосов, в том числе сэндвич-панелей, предусматривает несколько этапов. Последовательность шагов подбирается для каждого проема. Самый удобный вариант, который подходит для пластиковых окон — это использование стартового профиля. Он крепится к каркасу во время установки и имеет специальные пазы, в которые вставляется панель. Для деревянных окон этот способ не подходит. Откосы из сэндвич-панелей лучше укладывать на монтажную пену, промазывая стыки силиконом.Но чтобы не соприкасаться с этой грязной и пыльной работой, удобнее заказывать окна сразу «под ключ». В итоге у вас без особых проблем получится аккуратная дырочка.

Сборный мобильный контейнерный дом из сэндвич-панелей с наклонной крышей

— Китайский контейнерный дом, контейнерный дом

Информация о продукте
Тип продукта: контейнерный дом

Сборный мобильный контейнерный сэндвич-панельный дом с наклонной крышей

Контейнерный дом — это своего рода новый сборный дом, который отличается от традиционных изделий тем, что делает его более комфортным и удобным. Он в основном используется для крупной нефтяной базы, строительной площадки, рынка и ветряной электростанции для удовлетворения потребностей офиса и жилых помещений строителей.

Обычно размеры контейнера:
-20 футов (L6058 * W2438 * h3591 мм)
-40 футов (L12192 * W2438 * h3591 / 2896 мм)
другие размеры могут быть настроены. также доступна комбинация.

Варианты спецификации контейнерного дома
1. Обычно мы производим размеры 20 футов, 40 футов, также доступна комбинация.Размер можно регулировать по стандарту.
2. Толщина крыши / стены: 50 мм / 75 мм / 100 мм / 150 мм, в зависимости от конкретных климатических условий.
3. Винил ПВХ, фанера, деревянный пол, ковер, система полов из керамической плитки и т. Д.
4. Раздвижное окно с алюминиевой рамой или ПВХ Рамка.
5. Раздвижная дверь, стальная сэндвич-панель, стальная дверь, деревянная дверь.
6. Красочная окраска, облицовка стен для внешней отделки
7 Возможна поставка электричества и водопровода
8. Мебель (санузел, кухонная раковина, кровать, шкаф, кондиционер, стол и стулья и т. Д.)

Применение:
1.Доступное жилье
2. Военный учебный комплекс
3. Жилые и офисные здания
4. Торговый центр или магазины
5. Гостиницы
6. Аварийные убежища
7. Выставочный зал

Какие преимущества?
Прочная конструкция, энергоэффективность, сокращает время строительства, экономия затрат, технология строительства, экологичность.

* Экономия времени — TPA собирает каждую часть каждого дома в контролируемой среде нашего завода, что значительно сокращает время строительства на месте.

* Снижение затрат — В отличие от традиционных домостроителей, наша технология сборных конструкций значительно снижает рабочую нагрузку на месте, экономя рабочую силу и затраты.

* Противоземлетрясная конструкция — Это зрелая система, названная системой корпусов из легкой стальной конструкции. Наши каркасы из конструкционной стали и строительные материалы высшего качества выбраны так, чтобы обеспечить максимальную безопасность и долговечность каждого дома.

* Свежий воздух внутри — Мы проектируем наши дома так, чтобы максимизировать воздушный поток и естественную энергию, чтобы пространство оставалось чистым, ярким и комфортным.

Контейнерный дом Этап строительства:

Контейнерный дом, транспортировка контейнера, погрузочная упаковка
1. Система стеновых панелей CKD (полная разборка). Это означает полностью сбить и погрузить в контейнер.
2. Квартира упакована в стандартную транспортную тару; Один контейнер 40HQ может загружать от 6 до 8 единиц.
3. Полная загрузка как единое целое.

О нас
TianPuAn Building Materials Technology Co., Ltd., также известная как TianPuAn Prefab house Co.Ltd. Она была основана в 2005 году. С тех пор мы являемся профессиональным производителем зданий из стальных конструкций, контейнерных домов, сборных домов, вилл из легкой стали, заборов, сэндвич-панелей и профилированной стали с сертификатом ISO9001.

Мы специализируемся на производстве экономичных и экологически чистых сборных домов по индивидуальному заказу. Благодаря специализированным технологиям, профессиональной команде дизайнеров и высококачественной строительной команде мы осуществили производство и установку сотен сборных домов, получив неизменно высокую оценку клиентов.Наша производственная мощность составляет от 300 до 500 единиц в месяц.

Цех по переработке контейнерных домов, приглашаем вас посетить и проверить наш образец

Мы будем рады оказать полную поддержку по вашему запросу!

Свяжитесь с нами
Sue Hsu (Ms.)
Tel: +86 13535848691

У вас недостаточно прав для чтения этого закона в настоящее время

У вас недостаточно прав для чтения этого закона в настоящее время Логотип Public.Resource.Логотип организации представляет собой черно-белую линию улыбающегося тюленя с усами. Вокруг печати находится красная круглая полоса с белым шрифтом, в верхней половине которого написано «Печать одобрения», а в нижней части — «Public. Resource.Org». На внешней стороне красной круглой марки находится круг. серебряная круглая полоса с зубчатыми краями, напоминающая печать из серебряной фольги.

Public.Resource.Org

Хилдсбург, Калифорния, 95448
США

Этот документ в настоящее время недоступен для вас!

Уважаемый гражданин:

Вам временно отказано в доступе к этому документу.

Public Resource ведет судебный процесс за ваше право читать и говорить о законах. Для получения дополнительной информации см. Досье по рассматриваемому судебному делу:

Американское общество испытаний и материалов (ASTM), Национальная ассоциация противопожарной защиты (NFPA), и Американское общество инженеров по отоплению, холодильной технике и кондиционированию воздуха (ASHRAE) против Public.Resource.Org (общедоступный ресурс), DCD 1: 13-cv-01215, Объединенный окружной суд округа Колумбия [1]

Ваш доступ к этому документу, который является законом Соединенных Штатов Америки, был временно отключен, пока мы боремся за ваше право читать и говорить о законах, по которым мы предпочитаем управлять собой как демократическим обществом.

Чтобы подать заявку на получение лицензии на ознакомление с этим законом, ознакомьтесь с Сводом федеральных нормативных актов или применимыми законами и постановлениями штата. на имя и адрес продавца. Для получения дополнительной информации о постановлении правительства и ваших правах гражданина в соответствии с нормами закона , пожалуйста, прочтите мое свидетельство перед Конгрессом Соединенных Штатов. Вы можете найти более подробную информацию о нашей деятельности на общедоступных ресурсах. в нашем реестре деятельности за 2015 год. [2] [3]

Спасибо за интерес к чтению закона.Информированные граждане — фундаментальное требование для работы нашей демократии. Благодарим вас за усилия и приносим извинения за возможные неудобства.

С уважением,

Карл Маламуд
Public.Resource.Org
7 ноября 2015 г.

Банкноты

[1] http://www.archive.org/download/gov.uscourts.dcd.161410/gov.uscourts.dcd.161410.docket.html

[2] https://public. resource.org/edicts/

[3] https://public.resource.org/pro.docket.2015.html

Сэндвич-панели: характеристики и применение

Конструкции, состоящие из трех и более слоев жесткого материала, называются «сэндвич-панелями». Их характеристики говорят о надежности. Как правило, внешние слои бывают защитно-несущими, а внутренние представляют собой вариации изоляционных материалов в зависимости от назначения здания. Сэндвич-панели все чаще заменяют другие типы конструкций. Их популярность обусловлена ​​малым весом и простотой монтажа.Без них не обходится ни один современный торговый центр. Сейчас на рынке представлен большой выбор изоляционных материалов, что позволяет обеспечить необходимую теплопроводность, шумоизоляцию, влагостойкость.

Почему выгоднее использовать?

Почему все больше людей выбирают сэндвич-панели? Характеристики бетона и кирпича говорят о большой надежности традиционных материалов, но практически обо всех остальных параметрах сэндвич-панели спереди. Их небольшой вес и долговечность позволяют снизить затраты на транспортировку материалов, отказаться от использования подъемных механизмов при установке.Нет необходимости в прочном, мощном фундаменте.

При строительстве торговых центров и магазинов скорость строительства является важным фактором, потому что чем быстрее будет завершено строительство, тем быстрее начнут окупаться затраты. Сэндвич-панели, характеристики которых позволяют максимально упростить монтаж, крепятся к металлическим, бетонным и деревянным каркасам. Для небольших построек (например, автомастерских) производят готовые комплекты каркаса и панелей, их можно собрать только в правильном порядке.Такие конструкции быстро и легко разбираются и ремонтируются.

Виды

Материал классифицируется по нескольким параметрам. Изолирующие стеновые и кровельные сэндвич-панели. Технические характеристики первых таковы, что их можно использовать в качестве вертикальных и наклонных ограждающих конструкций, а также в качестве перекрытий между этажами. Кровля применяется для скатных крыш. И те, и другие конструкции используются при строительстве промышленных, складских, общественных, коммерческих зданий и малоэтажных жилых домов.

Сэндвич-панели отличаются внешним видом теплоизоляционным материалом. Бывают с утеплителем из минеральной ваты, пенополиуретана, пенополистирола, стеклопластика и их комбинации. Каждый вид применяется в зависимости от назначения постройки.

Защитные слои

Наружные слои могут быть выполнены из различных материалов. В основном из металла (тонкостенная нержавеющая сталь). Также есть варианты с гипсокартоном, ДВП, ДСП, ПВХ и бумагой.

Панели с бумагой используются в основном как утеплитель, бумага — дополнительный защитный материал для изоляции.

Простые сэндвич-панели, технические характеристики которых интересны только с точки зрения теплоизоляции, изготавливаются непосредственно на строительной площадке, что значительно упрощает процесс монтажа. Предварительная сборка позволяет более рационально использовать время. Пока возводится каркас, на земле уже готовится забор стены.

Наружные слои покрыты различными полимерами, повышающими антикоррозионные свойства. Тип покрытия зависит от стоимости сэндвич-панели.Технические характеристики указывают на устойчивость к механическим воздействиям, солнечным лучам и перепадам температур.

Особенности монтажа

Установка сэндвич-панелей чрезвычайно проста и требует всего нескольких основных способов. Первым и наиболее распространенным является соединение паз-паз. При этом в месте крепления одна из панелей тоньше со всей стороны, а на другой имеется паз.

При соединении с рамой оставляются пазы и крепятся к деревянным, металлическим или бетонным стойкам.

Самый надежный замок — Z-lock («двойная створка»). Два наклонных шипа одной панели совпадают с пазом другой.

Потайное крепление применяется для облицовки сэндвич-панелей. Характеристики позволяют не думать о герметичности швов и о том, как скрыть элементы крепления, портящие внешний вид фасада. Сначала панель крепится саморезами к стене, а затем шляпки закрываются следующей панелью.

Roof-lock — замок кровельный, построен по принципу перекрытия.

Есть еще эксцентриковые замки, с помощью которых панели стягиваются. Такое крепление используется в основном для холодильников.

Стеновые панели

В качестве ограждающих конструкций все чаще применяются стеновые сэндвич-панели. Их характеристики представлены теплоизоляционной и защитной функцией. Самый распространенный вид — это панель с утеплителем между двумя металлическими листами. Такие конструкции можно использовать в любой точке России, в зависимости от климата, изменения толщины и типа утеплителя.

К заводским панелям обязательно прилагается инструкция по установке. При правильной сборке конструкция прослужит от 20-25 лет и более. Они соответствуют требованиям пожарной безопасности и не наносят вреда здоровью человека.

Кровельные сэндвич-панели

Технические характеристики таких конструкцийУникальны: удобны, быстро монтируются и долго служат. Максимальная длина панелей — 21 м. Конечно, для перевозки таких конструкций необходим дальномер, но скорость возведения значительно увеличивается.Немного весит кровельная сэндвич-панель. Характеристики массы и габаритов позволяют использовать легкие несущие конструкции. Уклон кровли должен быть не менее 5% при отсутствии поперечных стыков и люков для света. В противном случае уклон должен быть не менее 7%.

При установке кровельной сэндвич-панели необходимо соблюдать следующие правила, чтобы избежать травм и повреждения самих конструкций:

  1. При скорости ветра более 9 м / с монтаж производить нельзя.Чем больше панель, тем выше ее парус, на ней легко может нести человек.
  2. Также невозможна установка во время осадков (снег, дождь, туман).
  3. Процесс установки должен сопровождаться обычным освещением.
  4. Герметизация продольных стыков должна производиться при температуре не менее +4 с С.

Откосы

Рассматриваемые материалы уже используются в качестве ограждающих конструкций и кровли. Теперь появились и сэндвич-панели для откосов.Их характеристики не сильно отличаются от предшественников: они очень удобны и практичны, не требуют дополнительного утепления, отделки, монтаж несложен, срок службы не меньше, чем у других вариантов уклона. Сэндвич-панели с пластиком в качестве защитного слоя не боятся воды, в отличие от гипсокартона, долго не выгорают на солнце, не протыкают, не притягивают грязь, как штукатурка.

Благодаря наладке производства по ценам стали доступны сэндвич-панели.Они не вытеснят другие строительные материалы, но прочно заняли свою нишу.

Патент США на каплевидный слой в композитных сэндвич-панелях Патент (Патент № 9,782,945, выданный 10 октября 2017 г.)

FIELD

Настоящее изобретение относится к композитным сэндвич-панелям и, в частности, к способу сбрасывания слоев в такой сэндвич-панели для изменения толщины обшивки при минимизации потенциальных дефектов и концентраций напряжений.

ИСТОРИЯ ВОПРОСА

Композитные сэндвич-панели, содержащие две оболочки, между которыми расположена основная структура (например, сотовый заполнитель), являются эффективным структурным строительным блоком, используемым в аэрокосмической и других областях. Например, в гондолах, в которых размещаются газотурбинные двигатели на обычном коммерческом транспортном самолете, используются композитные многослойные панели для образования внутреннего цилиндра входного патрубка, внутренней неподвижной конструкции реверсора тяги и поступательной втулки (реверсора тяги с поступательной гильзой). ). Когда компонент изготовлен из композитных сэндвич-панелей, его вес и другие свойства могут быть оптимизированы путем изменения типа сердечника, количества и направления композитных слоев в обшивке в соответствии с прочностью и другими требованиями в данном сечении компонента.Варьируя количество слоев, можно изменять толщину, жесткость и прочность обшивки. Падение слоя — это термин, используемый для описания того, где слой заканчивается и не продолжается через смежный участок кожи. Когда необходимо сбросить несколько слоев, капли слоя располагаются в шахматном порядке, чтобы избежать больших разрывов. Однако концентрации напряжений и возможные нарушения сцепления со структурой активной зоны из-за неоднородности остаются проблемами, требующими решения.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ

Конструктивная панель гондолы самолета может содержать сердечник и первую обшивку, соединенную с сердечником.Первая обшивка может содержать первую область, имеющую первую толщину, вторую область, имеющую вторую толщину, превышающую первую толщину, и наклонную поверхность между первой областью и второй областью, при этом первый уклон в первой точке наклонной поверхности составляет больше второго уклона во второй точке съезда.

Обшивка для композитной панели может содержать первый композитный слой, второй композитный слой, соединенный с первым композитным слоем, третий композитный слой, соединенный со вторым композитным слоем, четвертый композитный слой, соединенный с третьим композитным слоем, и пятый композитный слой соединен с четвертым композитным слоем.Коэффициент падения первого слоя от первого композитного слоя ко второму композитному слою может быть меньше, чем коэффициент падения второго слоя со второго композитного слоя на третий композитный слой, при этом коэффициент падения второго слоя меньше, чем коэффициент падения третьего слоя от от третьего композитного слоя к четвертому композитному слою, и в котором коэффициент падения третьего слоя меньше, чем коэффициент падения четвертого слоя с четвертого композитного слоя на пятый композитный слой.

Вышеупомянутые особенности и элементы могут быть объединены в различных комбинациях без исключений, если явно не указано иное.Эти особенности и элементы, а также их действие станут более очевидными в свете следующего описания и сопроводительных чертежей. Однако следует понимать, что нижеследующее описание и чертежи имеют иллюстративный характер и не являются ограничивающими.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

Предмет настоящего раскрытия особо выделен и четко заявлен в заключительной части описания. Более полное понимание настоящего раскрытия, однако, может быть лучше всего получено путем обращения к подробному описанию и формуле изобретения при рассмотрении в связи с чертежами, на которых одинаковые цифры обозначают одинаковые элементы.

РИС. 1 — вид в перспективе гондолы летательного аппарата в соответствии с различными вариантами осуществления;

РИС. 2 — вид в перспективе многослойной панели в соответствии с различными вариантами осуществления;

РИС. 3 — вид в разрезе обшивки предшествующего уровня техники с каплями слоя и границей раздела центральной структуры;

РИС. 4 — вид в разрезе структурной панели в соответствии с различными вариантами осуществления; и

ФИГ. 5 иллюстрирует вид сверху кожи в соответствии с различными вариантами осуществления.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ

Подробное описание различных вариантов осуществления в данном документе делает ссылку на сопроводительные чертежи, которые показывают различные варианты осуществления в качестве иллюстрации. Хотя эти различные варианты осуществления описаны достаточно подробно, чтобы дать возможность специалистам в данной области техники применять изобретения на практике, следует понимать, что могут быть реализованы другие варианты осуществления, и что логические, химические и механические изменения могут быть внесены без отклонения от сущности и объема изобретения.Таким образом, подробное описание здесь представлено только в целях иллюстрации, а не ограничения. Например, шаги, перечисленные в любом из описаний метода или процесса, могут выполняться в любом порядке и не обязательно ограничиваются представленным порядком.

Кроме того, любая ссылка на единственное число включает в себя множественные варианты осуществления, и любая ссылка на более чем один компонент или этап может включать в себя единственный вариант осуществления или этап. Кроме того, любая ссылка на прикрепленный, фиксированный, связанный и т.п. может включать постоянный, съемный, временный, частичный, полный и / или любой другой возможный вариант прикрепления.Кроме того, любая ссылка на «бесконтактный» (или аналогичные фразы) также может включать сокращение контакта или минимальный контакт.

Ссылаясь на фиг. 1 проиллюстрирована гондола , 100, для газотурбинного двигателя в соответствии с различными вариантами осуществления. Гондола 100 может содержать впускное отверстие 110 , кожух вентилятора 120 и реверсор тяги 130 . Гондола , 100, может быть соединена с пилоном , 140, , который может крепить гондолу , 100, к крылу или корпусу самолета.Реверсор тяги , 130, может содержать внутреннюю неподвижную конструкцию («IFS») 132 , внешнюю неподвижную конструкцию («OFS») и поступательную втулку , 134, . Обводной воздух от вентилятора двигателя может течь в обычно кольцевом обводном воздуховоде, образованном между IFS , 132, и поступательной втулкой , 134, . Части внутренней неподвижной конструкции , 132, , перемещающей втулки , 134, и впускного отверстия , 110, обычно могут быть сформированы с использованием композитных многослойных панелей.

Ссылаясь на фиг. 2 проиллюстрирована композитная сэндвич-панель 200 согласно различным вариантам осуществления. Композитная многослойная панель , 200, может быть акустической панелью с перфорацией , 225, и может использоваться для формирования частей гондолы для авиационного двигателя, как описано выше. Композитная многослойная панель , 200, может содержать сердцевину , 210, , расположенную между первой обшивкой , 220, и второй обшивкой , 230, .Сердцевина , 210, может иметь стенки, проходящие, как правило, в нормальном направлении от первой оболочки ко второй оболочке, которые образуют множество ячеек , 212, . Ячейки , 212, могут иметь шестиугольную форму, и их обычно называют сотовой сердцевиной. Или ячейки , 212, могут иметь любую из множества различных форм. Стенки сердечника могут быть изготовлены из различных металлов, таких как титан или алюминий, или из композитов, или из закаленной бумаги или других пластиков, в зависимости от конкретного применения и требуемых свойств материала.Стенки сердечника могут быть скреплены клеем, сваркой или другими способами для образования ячеистой структуры. Первая обшивка 220 , сердцевина 210 и вторая обшивка 230 объединяются, образуя закрытые ячейки, которые могут стать резонаторными камерами, когда одна из обшивок перфорирована, и работают для ослабления акустических волн, таких как шум от двигателя самолета, известным способом. Первая и вторая оболочки , 220, , , 230, могут быть сформированы из ламинарных слоев волоконного армирования, соединенных вместе с матрицей.Волокна могут быть углеродными, стеклянными или другими известными типами. Матрица может быть термореактивными полимерами, такими как эпоксидные смолы, термопласты и другие известные материалы. Композитная многослойная панель 200 формируется путем соединения вместе первой оболочки 220 , второй оболочки 230 и сердцевины 210 , что может быть выполнено с помощью клея, совместного отверждения, механического крепления или с помощью других средств.

В компоненте, сформированном из композитной многослойной панели 200 , толщину Т и другие свойства обшивки 220 , 230 можно изменять для оптимизации свойств.Например, одна область A 1 компонента может нуждаться в том, чтобы выдерживать высокие изгибающие или растягивающие напряжения, или может нуждаться в том, чтобы выдерживать силы вытягивания застежки, больше, чем другая область A 2 . В таком случае толщину обшивки 220 , 230 , толщину стенок сердцевины 210 и плотность ячеистой структуры сердцевины 210 можно изменять в соответствии с потребностями, а также хорошо понятны специалистам в данной области техники.

Как показано на фиг. 3 проиллюстрирован увеличенный вид в разрезе части структурной панели , 300, предшествующего уровня техники. Структурная панель , 300, может содержать первую обшивку , 320, , состоящую из множества составных ламинарных слоев , 321, . Первая обшивка , 320, может содержать меньше композитных слоев , 321, в первой области B 1 , чем во второй области B 2 . Меньшее количество составных слоев 321 может привести к тому, что толщина T 1 первой оболочки 320 в первой области B 1 будет меньше, чем толщина T 2 во второй области B 2 .

В проиллюстрированной структурной панели 300 первая обшивка 320 в первой области B 1 содержит три композитных слоя 321 , а вторая область B 2 содержит десять композитных слоев 321 . Переходная область B 3 между первой областью B 1 и второй областью B 2 может содержать различное количество композитных слоев 321 . Переходная область B 3 может иметь постоянный наклон, так что расстояние между выступами слоя одинаково для каждой смежной пары выступов слоя.По отраслевому стандарту переходная область B 3 должна иметь наклон 0,05. Таким образом, для композитных слоев толщиной Т 3 0,005 дюйма (0,013 см) расстояние D 0 между перепадами слоев составляет 0,1 дюйма (0,25 см).

Первая сердцевина 311 и вторая сердцевина 312 прикреплены к первой обшивке 320 . Первая центральная структура , 311, может быть соединена с первой областью B 1 и переходной областью B 3 первой оболочки , 320, .Вторая основная структура , 312, может быть соединена со второй областью B 2 . Первая сердцевинная структура , 311, может быть сформирована как плоская сердцевина. Однако первая центральная структура , 311, может быть вынуждена изгибаться в основании 322 переходной области B 3 . Это часто делается при соединении двух обшивок, образующих сердцевину. Обшивки сжимаются вместе, чтобы обеспечить поверхностный контакт между внутренними поверхностями обшивок и стенками сердечника.Изгиб может привести к небольшому разделению между первой центральной структурой , 311, и первой обшивкой , 320, . Если разделение слишком велико, разделение может быть классифицировано как разрыв, и структурная панель , 300, может нуждаться в ремонте или утилизации, что может занять много времени и дорого.

Ссылаясь на ФИГ. На фиг.4 проиллюстрировано поперечное сечение структурной панели , 400, , имеющей переходную область C 3 с переменным наклоном, согласно различным вариантам осуществления.Наклон переходной области C 3 может постепенно увеличиваться от основания пандуса, примыкающего к первой области C 1 , имеющей относительно меньшую толщину T 1 , ко второй области C 2 , имеющей относительно большую толщину. Т 2 . Например, у основания аппарели расстояние D 1 между выступами слоя может быть в сорок раз больше, чем толщина T 3 слоя. Таким образом, уклон может иметь коэффициент падения слоя 40: 1 (т.е.е. уклон 0,025) у основания пандуса. Однако наклон может увеличиваться с каждым последующим падением слоя к вершине пандуса. Например, в верхней части аппарели расстояние D 2 между перепадами слоев может быть только в десять раз больше, чем толщина T 3 слоя 421 первой обшивки 420 . Таким образом, уклон может иметь коэффициент падения слоя 10: 1 (т.е. наклон 0,1) в верхней части аппарели. В различных вариантах осуществления уклон может быть относительно небольшим у основания аппарели и увеличиваться до постоянно более высокого наклона по всему пандусу.Например, первая часть аппарели может иметь постоянный первый уклон, а вторая часть аппарели может иметь второй постоянный уклон.

Путем постепенного изменения наклона по всей переходной области C 3 первая секция активной зоны 411 может постепенно изгибаться, чтобы соответствовать профилю аппарели. Таким образом, хотя средний наклон в переходной области C 3 может быть равен среднему наклону в структурной панели, показанной на фиг. 3, локальная скорость изменения уклона у основания пандуса в конструкционной панели , 400, намного меньше.Это может снизить вероятность отсоединения основания пандуса.

Ссылаясь на ФИГ. 5 показан вид сверху первой обшивки , 420, согласно различным вариантам осуществления. Структурные панели могут содержать сложные узоры плотности для удовлетворения различных проектных соображений. Таким образом, переходная область C 3 между первой областью C 1 и второй областью C 2 может следовать сложному двухмерному шаблону. Как описано со ссылкой на фиг.4, наклон в переходной области C 3 может постепенно увеличиваться от основания пандуса, смежного с первой областью C 1 , имеющей относительно меньшую толщину, ко второй области C 2 , имеющей относительно большую толщину. В некоторых местах, например в точке P, двумерный узор переходной области C 2 может образовывать острый угол. Единственная основная структура может изгибать пандус по обеим сторонам угла в точке P. Поскольку основная структура изгибается в разных направлениях по обе стороны от угла, основная структура может испытывать напряжение в углу. Это может вызвать отслоение основной структуры от первой оболочки , 420, .

Однако, создавая слои формы с последовательно увеличивающимся радиусом вокруг точки P, напряжение может распределяться по большей площади. Например, верхний композитный слой , 501, в верхней части аппарели может иметь первый радиус, а нижний композитный слой , 502, у основания аппарели может иметь второй радиус. Второй радиус может быть больше первого радиуса. Радиус каждого композитного слоя между верхним композитным слоем 501 и нижним композитным слоем 502 может увеличиваться от первого радиуса до второго радиуса.

В подробном описании в данном документе ссылки на «один вариант осуществления», «вариант осуществления», «различные варианты осуществления» и т. Д. Указывают, что описанный вариант осуществления может включать в себя конкретный признак, структуру или характеристику, но каждый вариант осуществления не обязательно может включать конкретную функцию, структуру или характеристику. Более того, такие фразы не обязательно относятся к одному и тому же варианту осуществления. Кроме того, когда конкретный признак, структура или характеристика описываются в связи с вариантом осуществления, предполагается, что специалист в данной области техники может повлиять на такой признак, структуру или характеристику в связи с другими вариантами осуществления, будь то явно не описано.После прочтения описания специалисту в соответствующей области техники будет очевидно, как реализовать раскрытие в альтернативных вариантах осуществления.

Выгоды, другие преимущества и решения проблем были описаны здесь в отношении конкретных вариантов осуществления. Кроме того, соединительные линии, показанные на различных фигурах, содержащихся в данном документе, предназначены для представления различных функциональных взаимосвязей и / или физических связей между различными элементами. Следует отметить, что в практической системе может присутствовать множество альтернативных или дополнительных функциональных взаимосвязей или физических связей. Однако выгоды, преимущества, решения проблем и любые элементы, которые могут привести к возникновению каких-либо преимуществ, преимуществ или решений или стать более выраженными, не должны толковаться как критические, обязательные или существенные признаки или элементы изобретения. Объем изобретений, соответственно, должен быть ограничен ничем иным, кроме прилагаемой формулы изобретения, в которой ссылка на элемент в единственном числе не предназначена для обозначения «один и только один», если это явно не указано, а скорее «один или несколько».Кроме того, если в формуле изобретения используется фраза, подобная «по меньшей мере один из A, B или C», предполагается, что эта фраза интерпретируется как означающая, что в одном варианте осуществления может присутствовать только A, только B может быть присутствует в варианте осуществления, только C может присутствовать в варианте осуществления, или любая комбинация элементов A, B и C может присутствовать в одном варианте осуществления; например, A и B, A и C, B и C или A, B и C. На фигурах используется разная штриховка для обозначения разных частей, но не обязательно для обозначения одинаковых или разных материалов.

Кроме того, ни один элемент, компонент или этап метода в настоящем раскрытии не предназначен для публичного использования, независимо от того, указан ли элемент, компонент или этап метода явно в формуле изобретения. Никакой элемент формулы изобретения в данном документе не должен толковаться в соответствии с положениями 35 U.S.C. 112 (f), если только элемент явно не произносится с использованием фразы «означает для». Используемые здесь термины «содержит», «содержащий» или любые другие их вариации предназначены для охвата неисключительного включения, так что процесс, метод, изделие или устройство, которые содержат список элементов, не включают только эти элементы, но могут включать в себя другие элементы, не перечисленные явно или не присущие такому процессу, методу, изделию или устройству.

Мансардные окна Guardian 275® — Major Industries, Inc.

Guardian 275 ® мансардные окна — это наш самый универсальный и настраиваемый вариант полупрозрачных панелей. Мы можем сконфигурировать Guardian 275 ® для удовлетворения требований вашего проекта, от множества специальных конфигураций до вариантов изоляции и индивидуальной отделки до предварительно собранных и смешанных систем остекления. Системы Guardian 275 ® — отличное решение для торговых и офисных помещений, учебных заведений, военных объектов и т. Д., И каждая система имеет лучшие в отрасли гарантии.

Характеристики

Представьте себе, как мягкий рассеянный свет заполняет внутреннее пространство. Подумайте, насколько счастливы будут жители вашего здания, когда они будут защищены от горячих точек, из-за которых они чувствуют себя некомфортно, или яркого света, ограничивающего их использование компьютеров, мобильных телефонов и других личных устройств. Световые люки и козырьки Guardian 275 ® обеспечивают встроенную защиту от солнца, устраняя многие проблемы, характерные для традиционных стеклянных систем. Их конструкция из алюминиевого каркаса и сэндвич-панелей также делает их прочными, но легкими, что часто снижает потребность в дополнительной опорной конструкции.

Guardian 275 ® системы оснащены передовой технологией облицовки Ultimate Series ™ для обеспечения долговременной надежности и могут быть сконфигурированы с термическим разделением, а также многочисленными вариантами изоляции для повышения производительности в более суровых климатических условиях. Панели Guardian 275 ® также доступны с различными вариантами цвета листов, а изоляция панели также может быть тонирована, чтобы создать вид цветного стекла или включить цвета школы или логотипа. Односкатные и пирамидальные световые люки меньшего размера также могут быть частично собраны перед отправкой, что обеспечивает более быструю установку.

Системы Guardian 275® могут быть сконфигурированы с широким диапазоном вариантов отделки, от прозрачного анодирования до индивидуально подобранных цветов Kynar®, соответствующих AAMA 2605.

Как и в случае с нашим Guardian 275, настенные системы ® также могут быть Доступен в конфигурации изогнутой системы Trans CURVE ™, которая также может стать привлекательным элементом дизайна.

Performance

Стандартные световые люки Guardian 275 ® доступны с панелями толщиной 2-3 / 4 дюйма (размеры отдельных панелей до 5 футов 0 дюймов на 20 футов 0 дюймов) для максимального увеличения дневного света и минимизации затрат .Варианты сетки панелей включают линейные узоры седзи, смещенные сёдзи и такермана размером от 6 на 6 дюймов до 12 на 24 дюйма. Также доступны параметры пользовательского рисунка сетки.

  • Светопрозрачные панельные световые люки имеют небольшой вес (примерно 3 фунта на квадратный фут в зависимости от области применения), что снижает требования к конструкции для большинства конструкций крыш.
  • Разработан с максимально допустимым прогибом L / 120 или L / 180 для более прочной и водонепроницаемой системы.
  • Встроенные системы управления влажностью входят в стандартную комплектацию, включая встроенный желоб для конденсата и водоотводящую систему на всех элементах конструкции, а также прокладки из EPDM и высокоэффективные герметики.
  • Лицевая панель Ultimate Series ™ использует уникальную смесь полимеров, УФ-ингибиторов, стабилизаторов цвета и стойкую эрозионную вуаль для долговременной работы — доступна гарантия на смену цвета до 20 лет.
  • Доступны многочисленные варианты изоляции — U-фактор центра панели всего 0,08.
  • Доступны частично смонтированные варианты для мансардных окон меньшего размера, позволяющие упростить и ускорить установку.
  • Возможности кредитования LEED®.
  • Trans CURVE ™ система изогнутых полупрозрачных строительных панелей для создания уникального внешнего вида.
  • Доступен с пятью стандартными цветами листов и полным спектром долговечных покрытий AAMA 2604/2605 и цветов анодирования AAMA 603.8 для удовлетворения ваших эстетических потребностей.
  • Доступны съемные конфигурации для легкого доступа к механическому / медицинскому оборудованию или для специального использования.
  • Guardian 275 Системы ® обеспечивают защиту от ураганов и были одобрены для использования в большинстве округов Флориды, на побережье Мексиканского залива Техаса и более чем в 95% зон ураганов в Северной Америке.
  • Протестировано и подтверждено по методикам ASTM, AAMA и NFRC. Доступен листинг ICC ES.
  • Доступны дополнительные термические разрывы из полиуретанового полиуретана с заливкой и удалением зазоров.
  • Доступна дополнительная противоударная (360 футов / фунт) лицевая панель.
  • Лицевая панель FRP превышает требования CC1 с распространением пламени 10, дымом 300, согласно ASTM E-84. Степень ожога менее 1 дюйма согласно ASTM D-635.
  • Системы могут быть оценены с помощью SkyPrice ™, нашей быстрой, простой и точной онлайн-системы расчетов.

Узнать больше

См. Меньше

Поведение композитных структурно-изолированных панелей с облицовкой из оксида магния на сжатие по краю

Материалы (Базель). 2021 июн; 14 (11): 3030.

Лукаш Смакош

1 Кафедра структурной механики, Факультет строительства и окружающей среды, Гданьский технологический университет, ул. Габриэла Нарутовича 11/12, 80-233 Гданьск, Польша; lp.ude.gp@ajerk.zsueneri

Иренеуш Крея

1 Кафедра структурной механики, Факультет гражданского строительства и инженерии окружающей среды, Гданьский технологический университет, ул. Габриэла Нарутовича 11/12, 80-233 Гданьск, Польша; lp.ude.gp@ajerk.zsueneri

Збигнев Позорски

2 Институт структурного анализа, факультет гражданского и транспортного строительства, Познанский технологический университет, ул. Piotrowo 5, 60-965 Познань, Польша; lp.nanzop.tup@iksrozop.weingibz

Джованни Гарсеа, академический редактор

1 Кафедра структурной механики, Факультет гражданского строительства и инженерии окружающей среды, Гданьский технологический университет, ул. Габриэла Нарутовича 11/12, 80-233 Гданьск, Польша; lp.ude.gp@ajerk.zsueneri 2 Институт структурного анализа, факультет гражданского и транспортного машиностроения, Познанский технологический университет, ул. Piotrowo 5, 60-965 Познань, Польша; lp.nanzop.tup@iksrozop.weingibz

Поступила в редакцию 25 апреля 2021 г .; Принята к печати 2021 г. 28 мая.

Эта статья цитируется в других статьях в PMC.

Abstract

Исследована реакция на сжатие композитной структурной изолированной панели (CSIP) с облицовкой из оксида магния.Обсуждаемая CSIP — это новая многофункциональная сэндвич-панель, представленная в жилищной промышленности как часть стен, пола и кровли. Цель исследования — предложить вычислительный инструмент для надежного прогнозирования режимов разрушения CSIP, подверженных концентрическим и эксцентрическим осевым нагрузкам. Была предложена усовершенствованная численная модель, которая включает геометрическую нелинейность и нелинейность материала, а также включает эффект бимодульности материала для достижения точных и универсальных возможностей прогнозирования режима отказа. Были проведены лабораторные испытания мелкомасштабных образцов CSIP с тремя различными коэффициентами гибкости и полноразмерных панелей, нагруженных тремя различными значениями эксцентриситета, и данные испытаний сравнивались с численными результатами для проверки. Модель конечных элементов (КЭ) успешно уловила неупругий отклик CSIP при одноосном сжатии и при изгибе, вызванном эксцентрическими нагрузками или продольным изгибом, и правильно спрогнозировала все режимы разрушения. Всесторонняя проверка показала, что предложенный подход можно считать надежным и универсальным помощником при проектировании CSIP.

Ключевые слова: композиты , сэндвич-панель, композитная структурная изоляционная панель, плита из оксида магния, бимодульный материал, экспериментальная механика, вычислительная механика, анализ методом конечных элементов

1. Введение

Композитная структурная изоляционная панель (CSIP) является новинкой продукт, внедренный в жилищном строительстве в качестве компонента стен, перекрытий и кровли малоэтажных зданий. Это тип многофункциональной сэндвич-панели, которая сочетает в себе ограждающую, термоизоляционную и конструктивную роли.Композиционные материалы с низким соотношением веса и прочности и модульные компоненты позволяют значительно сократить время и стоимость транспортировки и сборки, что делает их привлекательной альтернативой традиционным строительным материалам [1,2,3,4,5]. CSIP — это разработанная версия структурной изолированной панели (SIP), в которой используются в основном облицовочные материалы на основе древесины, такие как ориентированно-стружечные плиты (OSB), которые подвержены биологической деградации и разложению в окружающей среде [6,7]. Использование подходящей композитной облицовки может решить эту проблему и, в зависимости от типа используемого материала, дать дополнительные преимущества.

Предметом настоящего исследования является CSIP с облицовкой из картона из оксида магния (MgO) и сердцевины из пенополистирола (EPS), скрепленных полиуретановым клеем (). Плита MgO — относительно новый облицовочный материал, состоящий из матрицы из магнезиально-цементного раствора и армированной стекловолоконной сеткой. Такое использование плиты MgO обеспечивает высокую прочность и жесткость панели, устойчивость к биологической коррозии, огнестойкость и экологическую устойчивость [8,9,10,11].Проанализированный CSIP преодолевает недостатки традиционного SIP и позволяет создавать более прочные и экологичные постройки.

Схематическое изображение анализируемого CSIP.

Рассматриваемый CSIP предназначен для использования в качестве конструктивного элемента стен, а это значит, что он должен быть пригоден для передачи нагрузки в плоскости. Необходимость в достаточной теплоизоляции и прочности конструкции приводит к относительно высокому отношению общей толщины к длине. Такая геометрия делает его предрасположенным к преждевременному возникновению локальных повреждений, а фактическую картину отказов трудно предсказать на этапе проектирования.Возможные виды разрушения при сжатии в плоскости включают деформацию облицовки, сдвиг сердечника, глобальное продольное изгибание, локальное продольное изгибание внутрь (раздавливание сердечника) и локальное продольное изгибание наружу (отслоение) [12]. Заметное различие в жесткости облицовки и сердечника, а также сложный характер их взаимодействия делают прогнозирование режима отказа CSIP сложной задачей. Следовательно, важно предоставить вычислительный инструмент, хорошо подходящий для этого типа композитов.

В последние годы было проведено несколько исследований поведения сэндвич-панелей при осевых нагрузках.Поведение при сжатии образцов многослойной колонны с углеродно-эпоксидной облицовкой и двумя типами материала сердцевины, пенополивинилхлоридом и алюминиевыми сотами, было исследовано в [13]. В образцах сердцевины из мягкого пенопласта наблюдалось локальное разрушение из-за изгиба, тогда как в сотовом образце сморщивание не происходило из-за его высокой жесткости в направлении толщины. Фундаментальные аналитические выражения позволили спрогнозировать сморщивающую нагрузку, когда она появилась раньше, чем предел текучести сердечника, но формулы пришлось изменить, чтобы учесть потерю жесткости в тех случаях, когда сердечник вышел из строя первым. CSIP с облицовкой из термопласта стекло / полипропилен и сердцевиной из пенополистирола были проанализированы в [14,15]. В первом отчете [14] основное внимание уделяется глобальному разрушению мелкомасштабных образцов из-за продольного изгиба, вызванного концентрическими и эксцентрическими нагрузками. Авторы выводят формулы, которые учитывают ортотропные облицовки и деформацию сдвига сердечника для успешного прогнозирования упругой нагрузки продольного изгиба. Второе исследование [15] касается натурных CSIP, подвергнутых эксцентрическому сжатию. Все протестированные панели вышли из строя из-за местного изгиба, и была предложена и подтверждена аналитическая модель критического напряжения сморщивания для диапазона упругости.Кроме того, для параметрического исследования использовалась трехмерная континуальная КЭ-модель с геометрической нелинейностью, подчеркивающая возможности такого подхода при проектировании CSIP. Механическое поведение панелей с облицовкой из полиэтилена низкой плотности и сердцевиной из легкого пенополиэтилена при сжатии ребром было исследовано в [16]. Было проведено экспериментальное исследование мелкомасштабных образцов с использованием измерений деформации и нестандартной деформации, и было зафиксировано несколько случаев локального выпучивания.Была создана высокоточная трехмерная КЭ-модель континуума, учитывающая неоднородности толщины, а также материальные и геометрические нелинейности, и она успешно проверена на экспериментальных результатах. После этого модель была использована в параметрическом исследовании для оценки чувствительности реакции панели к изменениям толщины слоев и неровностям поверхности раздела. В [17] было проведено обширное исследование влияния коэффициента гибкости на характеристики сжатия облицовки из армированного стекловолокном полимера (GFRP) и сэндвич-панелей с пенополиуретаном.Наблюдаемыми типами разрушения были глобальная потеря устойчивости, сморщивание, текучесть стеклопластика и сдвиг сердечника. Авторы сопоставили виды отказов с коэффициентом гибкости и предложили аналитические выражения для прогнозирования предельной нагрузки в упругом диапазоне. Исследование осевых характеристик однослойных стеновых панелей и панельных сборок, соединенных с помощью новой соединительной системы, было выполнено в [18]. Наблюдаемые виды отказов включали локальное коробление обшивки из стеклопластика и глобальную нестабильность в результате расслоения между сердечником и облицовкой.Было проведено теоретическое исследование линейной упругости, и полученные результаты удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. Несущие сэндвич-панели с облицовкой из армированного стекловолокном полимера (GFRP) и сердцевиной из пенопласта, подвергнутой боковому сжатию, обсуждались в [19]. Наблюдались типы нарушения текучести наружной локальной деформации и сжатия облицовки, в зависимости от расположения пенопласта. Аналитические формулы для расчета критического местного напряжения изгиба и осевой нагрузочной способности панели были получены и проверены в ходе экспериментального исследования.В этом случае также было достаточно учета упругого диапазона. Один из немногих примеров исследования прочности плиты MgO был представлен в [9]. Было исследовано структурное поведение стеновых панелей с облицовкой MgO и пенополиуретаном, армированным стекловолокном. Натурные панели с различными опорными узлами и панель с поврежденной облицовкой испытывались на одноосное сжатие. Наблюдаемые виды отказов были столкновением с продольным изгибом, за которым следовало вертикальное растрескивание и торцевое растрескивание из-за сдвигового скольжения.Также было замечено, что наличие локальных повреждений в плите вызвало трещины, распространяющиеся из ослабленной области, и привело к значительному снижению несущей способности панели. Примеры нелинейного КЭ подхода к анализу сэндвич-панелей можно найти в [20,21]. Численные исследования реакции композита на местные нагрузки проводились с учетом как материальной, так и геометрической нелинейностей. Слои сердцевины моделировались сплошными твердыми телами, а облицовки рассматривались как структурные оболочки. Этот подход позволил более подробно изучить взаимодействия слоев сэндвича. В [22] представлен высокоточный метод моделирования КЭ сэндвич-панелей. Нелинейное поведение материала было применено ко всем компонентам с учетом разницы в характеристиках прочности на растяжение и сжатие цементных поверхностей, армированных текстилем, и высокой деформируемости сердечника из экструдированного пенополистирола (XPS) при сжатии. Численный подход был подтвержден путем сравнения результатов поверхностной деформации в различных слоях с данными комплексной корреляции цифровых изображений.Структурное поведение SIPs с облицовкой OSB, подвергнутых концентрическому и внецентренному сжатию, было проанализировано в совместном экспериментально-аналитическом исследовании [23]. Полномасштабные панели с различными конфигурациями степени гибкости и типа пенопласта были испытаны, и наблюдаемые реакции на отклонение от силы были преимущественно линейными до разрушения. Режимы разрушения включали раздавливание облицовки в разных местах, сдвиг сердечника, разрыв сердечника вблизи границы раздела и расслоение адгезионного слоя. Было предложено несколько рекомендаций по проектированию, а также эмпирические выражения предельной осевой прочности SIP.

Проанализированный CSIP и его компоненты были подвергнуты различным механическим испытаниям для определения характера его отказов и определения свойств материала платы MgO и сердечника EPS [24,25]. Податливость как сердцевины, так и облицовки была отмечена до начала разрушения, поэтому ограничение расчетной модели диапазоном упругости было бы неадекватным. Приходилось учитывать материальную и геометрическую нелинейности. Более того, было замечено, что структурный отклик и значения параметров сильно зависят от напряженного состояния материалов и что наиболее заметные различия имеют место между сжатием и растяжением.Наблюдаемая бимодульность материала была включена в предварительную модель FE, что значительно улучшило общее качество результатов моделирования. Была сделана попытка использовать этот подход для анализа сжатия CSIP по ребру [26]. Численный анализ дал качественно приемлемые результаты; однако жесткость и прочность образцов были значительно занижены. Совсем недавно было предложено уточненное описание модели бимодулярного материала, получившее положительное подтверждение [27]. В результате было достигнуто заметное улучшение сходства между числовыми и экспериментальными кривыми, а также точность прогнозирования режима отказа для поведения при изгибе.

В данной работе усовершенствованный бимодульный КЭ подход был использован для моделирования поведения платы MgO CSIP при концентрическом и эксцентрическом сжатии по ребрам. Проверка численной модели была проведена путем сравнения ее результатов с результатами лабораторных испытаний, выполненных на образцах различной геометрии и значений эксцентриситета. Для всесторонней проверки были исследованы как мелкомасштабные, так и полномасштабные образцы. Цель исследования — предложить надежную и универсальную вычислительную структуру, которую можно использовать в качестве надежного вспомогательного средства проектирования для прогнозирования режимов отказа CSIP при сжатии.

2. Материалы и методы

2.

1. Экспериментальный анализ

Серия лабораторных испытаний на сжатие на ребро была проведена на различных образцах CSIP (). Небольшие колонны CSIP трех различных высот (L1, L2, L3) были испытаны при одноосном сжатии, а полномасштабные панели подверглись сжатию с тремя различными значениями эксцентриситета (e0, e1, e2). Серия испытаний была направлена ​​на получение различных характеристик сжатия и режимов отказа, чтобы предоставить экспериментальные данные для всесторонней проверки модели FE.

Таблица 1

Геометрия образцов CSIP и параметры испытательной установки.

Образец n Сердечник
Тип
t f
мм
t c
мм
a
мм
L
мм
в Supp. L e
мм
λ
L1 2 EPS15 11 20 100 275 0 Фиксированный 138 8.7
L2 2 EPS21 11 20 100 645 0 Фиксированный 323 20,4

9075 907 20 100 955 0 Бесплатно 955 60,4
e0 1 EPS21 11

152 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9075 3080 37.3
e1 1 EPS21 11 152 1000 2750 27 бесплатно 3080 37.3 907 9075 907 907 9070 152 1000 2750 54 Бесплатно 3080 37,3

Испытания на маломасштабное сжатие на ребро сжатия были выполнены на основе процедуры, приведенной в [28].Испытания проводились на машине Instron 5569 (Instron, Бакингемшир, Великобритания) с использованием контроля смещения и непрерывной регистрации движения крейцкопфа u x и силы реакции F x . Размеры колонн CSIP были приняты с постепенно увеличивающейся гибкостью в попытке обеспечить как предельный выход, так и режимы отказа при глобальном продольном изгибе. Так как исходная панель была слишком толстой, чтобы наблюдать поведение изгиба в мелком масштабе, все образцы были модифицированы путем удаления центральной части сердечника и использования клея для создания столбцов уменьшенной толщины.Это вмешательство в компоновку композита не оказало сколько-нибудь заметного влияния на поведение образцов при сжатии. Было отмечено, что сердцевины EPS панелей источников имели две разные плотности: 15 кг / м 3 (EPS15) и 21 кг / м 3 (EPS21). В остальном поперечное сечение всех образцов оставалось постоянным, и рассматривались три различных высоты (). В случае колонн L1 и L2 использовались опорные профили с полками высотой 30 мм (а). Фланцы были отброшены для колонки L3, чтобы уменьшить вращательную жесткость и увеличить гибкость (б).Стабилизирующий слой раствора был нанесен во всех случаях для обеспечения равномерного распределения напряжений.

Принципиальная схема малых лабораторных испытаний: ( a ) L1 и L2, ( b ) L3.

Процедура полномасштабных испытаний на сжатие CSIP была разработана на основе небольших исследований и руководств по применению панелей, предоставленных производителем. Испытательный стенд состоял из системы структурных испытаний Instron Labtronic ® 8800 (Instron, Buckinghamshire, UK) с датчиком нагрузки NBC Elettronica TA10 (N.ДО НАШЕЙ ЭРЫ. Elettronica Group s.r.l., Делебио, Италия) и испытанная панель (LS Tech-Homes S.A., Чеховице-Дзедзице, Польша), установленные горизонтально на двух стальных профилях, действующих как опоры для штифтов (). Монтажные профили были спроектированы таким образом, чтобы гарантировать достаточную жесткость при расстоянии 165 мм от края панели до штифта и фланце высотой 100 мм (а). Между образцом и профилями использовался стабилизирующий слой для равномерного распределения напряжений. Сборка была прикреплена к стальной раме, которая позволяла горизонтальное перемещение нагрузочного профиля (b) и блокировала все перемещения опорного профиля (c).Соединение штифтовых опор и стального каркаса позволяло прикладывать нагрузки с заданным значением эксцентриситета. Было выбрано три уровня эксцентриситета для получения существенно различающейся реакции: 0, d /6 (27 мм) и d /3 (54 мм), где d — расстояние между обращенными центроидами, d = h t f . Все испытания проводились под контролем смещения с непрерывной записью силы реакции, F x , горизонтальное смещение, u x , с использованием поперечного перемещения и линейного переменного дифференциального трансформатора (LVDT), вертикальные смещения, u z , с использованием LVDT и выравнивания продольных деформаций, ε x, f , с использованием тензодатчиков (SG).В качестве измерительных приборов использовались LVDT с точностью до 0,01 мм и трубчатые тензодатчики с длиной сетки 60 мм. Размещение измерительных приборов показано на б.

Полномасштабный испытательный стенд CSIP: ( a ) общий вид, ( b ) нагружающий узел, ( c ) опорный узел [26].

Принципиальная схема натурных лабораторных испытаний: ( а ) нагрузка и опора, ( б ) положения измерительных приборов.

Информация, касающаяся количества испытанных образцов, плотности сердцевины EPS, размеров образца и характеристик, влияющих на гибкость, обобщена в.Коэффициент гибкости был рассчитан по формуле:

λ = LeAfJy = Le2tfaa12h4 − tc3 = Le24tfh4 − tc3,

(1)

. где: L e — эффективная длина; A f — площадь поперечного сечения облицовок; J y — момент инерции облицовок; остальные символы в соответствии с. Эффективная длина была принята как: L e = L /2 для образцов с ограничениями вращения (L1, L2), L e = L для образца L3 и L e = L + 2 × 165 мм для учета высоты монтажных профилей для полноразмерных панелей (e0, e1, e2).

2.2. Численный анализ

Предложенный подход был применен для проведения численного исследования, проверки модели КЭ и оценки ее жизнеспособности в качестве вспомогательного инструмента проектирования. Как мелкомасштабные, так и полномасштабные испытания, описанные в разделе 2.1, были воспроизведены в виде моделирования, а результаты вычислений сравнивались с данными испытаний. Всего было создано шесть числовых тестовых сборок с использованием программного обеспечения ABAQUS [29] (версия 6.11, Dassault Systèmes, Провиденс, Род-Айленд, США). Расчеты были дополнены авторской методикой, реализованной для учета зависимости реакции материала от напряженного состояния [27].

Был использован непрерывный подход, и все моделирование проводилось в плоском напряженном состоянии. Тестовые образцы были дискретизированы с использованием четырехузловых элементов с уменьшенной интеграцией и контролем в виде песочных часов. Во всех случаях использовалась сетка с регулярной геометрией, установленная в исследовании сходимости, состоящая из элементов размером 4 мм × 4 мм в области сердцевины и 1 мм × 4 мм в облицовке (). Размеры образцов и расположение слоев были приняты в соответствии с. Предполагалось, что между облицовкой и компонентами сердечника будет совершенное соединение, поскольку в лабораторных испытаниях не наблюдалось расслоения перед отказом.

Сечение сетки КЭ в опорной зоне и контактные взаимодействия твердого тела.

Профили нагрузки и опоры были идеализированы как линейные твердые тела, чтобы обеспечить непрямую передачу нагрузки и равномерное распределение напряжений в анализируемых образцах. Были определены два типа взаимодействий между образцом и профилем твердого тела: (1) стяжка на краю, перпендикулярном направлению сжатия, и (2) штрафное трение с коэффициентом 0,1 на сторонах, параллельных направлению сжатия () .На кромках с фрикционным контактом были созданы зазоры 0,5 мм между смоделированным образцом и жестким профилем, чтобы отразить небольшие зазоры, которые присутствовали при лабораторных испытаниях. Граничные условия и нагрузки задавались на опорных точках жестких профилей (). Геометрия профилей была скорректирована для соответствия экспериментальным условиям поддержки: фланцы использовались для образцов L1 и L2 (a), фланцы не были созданы для колонны L3 (b), а упрощенные формы были созданы для полномасштабных панелей (c) .

Граничные условия, используемые при моделировании тестов ( a ) L1, L2, ( b ) L3, ( c ) e0, e1, e2.

Расчеты выполнены в виде геометрически нелинейного статического анализа. Образцы были загружены с использованием управления перемещением во всех моделированиях (). В случае натурных испытаний дополнительно учитывалась статическая нагрузка из-за горизонтальной ориентации образцов (c) с массовой плотностью 1130 кг / м 3 для плиты MgO и 21 кг / м 3 для EPS [24 , 25].Как сердцевина, так и облицовка были определены с помощью моделей изотропного упругопластического материала. Расширенная модель Друкера – Прагера с критерием гиперболической текучести, доступная в программе ABAQUS [29], применялась для обеих составляющих. Значения свойств платы MgO характеризовались значительным разбросом [24,25], поэтому вместо использования усредненных значений два описания, представляющие границы экспериментальных результатов, были определены как MgO min и MgO max. Критерий возникновения повреждения, определенный в ABAQUS [29] в терминах эквивалентной пластической деформации разрушения, ε pl, экв. , и коэффициента трехосности напряжений, η , использовался для прогнозирования режима отказа.Значения параметров, определяющих модель материала, представлены в.

Таблица 2

Значения параметров материала, используемые в FEA [27].

— 1,3 9075
Материал
Модель
SSV E
МПа
υ σ pl
МПа
E pl
МПа
β ψ p т 0
МПа
ε пл, экв η
MgO мин. -1 2430 0.18 5,0 1205 25 10 8 1,6 × 10 −3 −3,2 × 10 −1
1 907 5,8 1940 1940 25 10 8 1,4 × 10 −3 3,3 × 10 −1
MgO макс. 1130 25 10 8 3.0 × 10 −4 −3,2 × 10 −1
1 8845 0,18 6,1 1495 25 10 — 1,3 9075 3 3,3 × 10 -1
EPS15 -1 5,0 0,09 0,075 0,14 1
1 0,755
0,755 0,7
0 6.1 0,09 0,075 3,45 1 1 0,7 8,3 × 10 −3 −1,5 × 10 −2
907 907 .090 9055 0,090 9055 10 −2
1 9075 7,2 9075 0,135 4,08 1 1 0,7 8,0 × 10 −3 3,3 × 10 −1
EPS21 −1 0,18 2 2 0,5 1,0 -1,0
0 9,2 0,12 0,090 5,21 5,21 −1,5 × 10 −2
1 10,5 0,12 0,160 5,94 2 2 0,5 2 0,5

0,5
0,5 3.3 × 10 -1

Вычисления были прекращены, когда переменная критерия инициирования повреждения (DICV) достигла единицы. Все экспериментальные образцы потеряли свою несущую способность после первоначального разрушения, поэтому достижения критерия было достаточно для определения режима разрушения, и анализ развития повреждений не проводился. Алгоритм стабилизации с числовым коэффициентом демпфирования 1 × 10 -9 использовался для предотвращения проблем сходимости, возникающих непосредственно перед отказом.

В ходе расчетов была дополнена авторская процедура для учета эффекта бимодулярности материала. Процедура позволяла автоматически задавать значения свойств материала во всех точках интегрирования в зависимости от их напряженного состояния в начале каждого приращения. Алгоритм генерирует переменную напряженного состояния (SSV) на основе следующего набора условий:

SSV = −1 σmax / σmin − 10 σmin / σmax + 11, когда σmax≤0, когда σmin> σmax, когда σmin = σmax, когда σmin <σmax, когда σmin ≥ 0,

(2)

где σ мин = мин ( σ 1 , σ 2 , σ 3 ), σ макс = макс ( σ 1 , 2 , σ 3 ) и σ 1 , σ 2 , σ 3 — значения главных напряжений.SSV, созданный из (2), описывает напряженное состояние в любой заданной точке интеграции и может использоваться с большинством моделей материалов в качестве переменной поля, что позволяет определять несколько значений для выбранного параметра. Характерные состояния, для которых значения параметров были определены в этом анализе методом конечных элементов (FEA), были SSV = -1 (сжатие), SSV = 0 (сдвиг) и SSV = 1 (растяжение). В случаях, когда значения SSV попадали между заданными характеристическими состояниями, значения параметров автоматически получали посредством линейной интерполяции.Сводка характеристических значений SSV и соответствующих значений параметров материала, используемых в анализе, показана на. Большинство представленных данных было получено в ходе экспериментального исследования, дополненного изучением литературы и анализом идентификации параметров как обширной частью предыдущих исследований [25,26,27].

3. Результаты

Экспериментальные данные, полученные при маломасштабных и полномасштабных испытаниях на сжатие, представлены и сопоставлены с результатами расчетов, полученными с помощью предложенной модели FE.Обсуждаются четыре типа результатов: (1) карты распределения SSV при инициировании разрушения (только в FEA), (2) режимы разрушения, (3) кривые «сила-перемещение» и (только в полном масштабе) кривые «сила-деформация», (4 ) значения напряжения разрушения.

3.1. Мелкомасштабные выборочные тесты

Карты распределения SSV представлены в. Показан только вариант MgO min, поскольку результаты MgO max очень похожи. Оба более коротких образца, L1 и L2, были идентифицированы как полностью находящиеся под давлением (a, b), тогда как самый высокий столбец, L3, был признан как находящийся под сжатием перед продольным изгибом и смещался в деформацию изгиба, когда возникло продольное изгибание (c).После достижения критической нагрузки и дальнейшего вертикального смещения одна облицовка оставалась почти полностью под сжатием, а на других значительных участках растяжения возникали в центре и вблизи опор. Все карты SSV изображают физически разумное поведение и демонстрируют, что авторская процедура работает так, как задумано.

Распределение SSV при моделировании сжатия образцов ( a ) L1, ( b ) L2 и ( c ) L3.

Виды отказов представлены в виде экспериментальных наблюдений и распределений DICV в, и.В обоих более коротких образцах, L1 и L2, разрушение началось на краях облицовки, в зоне контакта с профилями опоры, и в обоих случаях расчетные прогнозы согласуются с результатами лабораторных испытаний (и). Деформация изгиба не происходила в образце L1 на протяжении всего эксперимента, ни в лабораторных образцах, ни в их числовом представлении. Отклонение после отказа произошло в лабораторных испытаниях образца L2 (c), но, поскольку основное внимание FEA было сосредоточено на инициировании отказа, это поведение не исследовалось в дальнейшем при моделировании (a, b).Использование вариантов MgO min и MgO max не повлияло на расположение точек инициации разрушения, однако для MgO min обе облицовки были признаны находящимися под значительной деформацией со значениями DICV, близкими к 1 по всей площади (a и a), тогда как для MgO max пиковые значения DICV появлялись только в концентрированных областях около опор (b и b). В самом верхнем столбце, L3, произошла глобальная потеря устойчивости, а в ее центральной части () началось разрушение. Видно, что численный образец деформировался симметрично (a, b), тогда как физический образец потрескался примерно на треть своей высоты (c).Наиболее вероятной причиной этой разницы было несовершенство условий опоры и расположения образцов при лабораторных испытаниях.

Сравнение режимов разрушения в испытании на сжатие образца L1, полученном из FEA ( a ) MgO min, ( b ) MgO max варианты и ( c ) экспериментальное наблюдение.

Сравнение режимов разрушения в испытании на сжатие образца L2, полученном из FEA ( a ) MgO min, ( b ) MgO max варианты и ( c ) экспериментальное наблюдение.

Сравнение режимов разрушения в испытании на сжатие образца L3, полученном из FEA ( a ) MgO min, ( b ) вариантов MgO max и ( c ) экспериментальное наблюдение.

Сила-смещение, F x ( u x ), экспериментальные кривые для отдельных образцов, усредненные, когда было доступно более одного показания, сравниваются с результатами модели FE для вариантов MgO min и MgO max в . Каждая расчетная кривая была сопоставлена ​​с соответствующей экспериментальной кривой путем повторной выборки проанализированных наборов данных в их общей области и вычисления коэффициента детерминации, r 2 , используемого здесь в качестве меры сходства кривых [30].Чем ближе значение r 2 к единице, тем сильнее сходство расчетной кривой с экспериментальной.

Сравнение маломасштабного сжатия образца F x ( u x ) кривых, полученных из FEA, с экспериментальными данными для ( a ) L1, ( b ) L2, ( c ) L3.

Изучение результатов выборки L1 показывает, что результаты варианта материальной модели достаточно хорошо охватывают экспериментальную серию.Значения r 2 , полученные по отношению к усредненной кривой, находятся в диапазоне от 0,4 до 0,7 и сходство с отдельными лабораторными образцами еще более выражено (а). График FEA образца L2 для варианта MgO max очень хорошо согласуется с усредненными экспериментальными данными ( r 2 приближается к единице) и почти точно совпадает с результатами одного из отдельных образцов (b). В случае MgO min форма графика отличается от экспериментальных кривых, но прогнозируемая разрушающая нагрузка удовлетворительно согласуется с минимальными лабораторными показаниями.

Для столбца L3 форма кривой MgO max очень похожа на экспериментальный график, в то время как прогноз MgO min явно занижен (c). Стоит отметить качественную разницу между графиками, записанными при глобальном продольном изгибе, и теми, которые соответствуют разрушению из-за растрескивания торцевых кромок. В первом случае наблюдается плавный переход от пика к закритическому наклону (в), а во втором видны нерегулярные перепады (а, б). Эквивалентная нагрузка при продольном изгибе была дополнительно оценена с использованием формулы для многослойных колонн с эффектом сдвига сердцевины, полученной в [14] и скорректированной с учетом изотропии облицовочного материала:

Fxeq = FE1 + FEAsGc = π2Le2EfJy1 + π2Le2EfJyAsGc,

(3)

(3)

где: F E — критическая нагрузка продольного изгиба; A s = a ( h + t c ) / 2 — площадь сдвига колонны; G c — модуль сдвига сердцевины; L e — полезная длина; E f — модуль упругости облицовок; J y = a ( h 3 t c 3 ) / 12 — момент инерции облицовки относительно центра тяжести панели.Нагрузка продольного изгиба образца L3, полученная для параметров, перечисленных в, находится в диапазоне от 8,8 до 9,1 кН, что соответствует численному прогнозу (c). Вычислительные и аналитические результаты значительно ниже результатов лабораторных испытаний. Опять же, это можно объяснить влиянием граничных условий. И в FEA, и в аналитической оценке (3) предполагалось свободное вращение на обоих концах, в то время как опоры для лабораторных образцов имели некоторую вращательную жесткость.

Сводка результатов показана в, с экспериментальным разрушающим напряжением, полученным из (4), при условии, что e = 0.

σx, f = Fx2atf + Fxea12h4 − tc3h3,

(4)

Таблица 3

Сводка сходства результатов маломасштабного метода FEA с экспериментальными данными.

Образец Экспериментальный FEA Сравнение Отказ
Mode
Pred.
F x u
кН
σ x, f u
МПа
Фас.Мат.
Вариант
F x u
кН
σ x, f u
МПа
δF33% x δ 902 906 f u
%
р 2
L1 −27,08 −14,13 MgO мин. −18,93 −9,04 30.1 36,0 0,741 Правильно
MgO макс. −40,51 −19,02 49,6 34,6 0,416 Правильно
L2 −21,36 −13,76 −13,71 −13,71 мин. 11,5 34,0 0,559 Правильно
MgO макс. −40.49 −19,03 89,5 38,8 0,981 Правильно
L3 −12,91 a −5,95 a 6 907 907 907 3,47 a 42,3 41,7 0,452 Правильно
MgO макс. −9,83 a −4,98 a 24.1 16,3 0,808 Правильно

3.2. Полномасштабные испытания CSIP

Влияние статической нагрузки дополнительно учитывалось в полномасштабном FEA, поскольку сжатые панели были ориентированы горизонтально. Из-за небольшого веса CSIP полученный вертикальный прогиб в середине пролета составил менее 0,9 мм; тем не менее, это сыграло заметную роль в случае моделирования испытаний на концентрическое сжатие. Сравнение численных результатов, полученных с учетом и без учета статической нагрузки, с экспериментальными данными показано на рис.Видно, что, хотя его влияние на горизонтальное отклонение было незначительным (а), оно вызвало качественное изменение характера отклика на вертикальное отклонение (б).

Влияние статической нагрузки на панель e0 Результаты FEA: ( a ) F x ( u x ), ( b ) F x ( u z ) на L / 2.

Карты распределения SSV при возникновении отказа представлены в. Облицовки образца e0 (, e = 0) были идентифицированы как находящиеся полностью под давлением, в то время как значительные части сердечника смещены в сторону сдвига (а).Небольшой прогиб панели вниз вызван статической нагрузкой. Прогиб двух оставшихся CSIP направлен вверх из-за размещения сжимающей нагрузки. В образце e1 наблюдается заметная изгибная деформация ( e = 27 мм). Обе облицовки остаются в состоянии сжатия, но большие участки сердечника распознаются как приближающиеся к сдвигу (b). В образце e2 ( e = 54 мм) изгибная деформация более выражена (в). Вся нижняя облицовка определяется как находящаяся под давлением; однако в центральной части облицовки преобладает натяжение.Части сердечника, которые не подвергаются одноосному сжатию, продолжают расти и превращаться в небольшие участки, остающиеся под действием чистого сдвига. Развитие состояния напряжения сдвига в керне совпадает с изменениями направления и интенсивности вертикального прогиба каждого образца. Похоже, это следствие того, что изгиб становится более выраженным по мере увеличения значения эксцентриситета. Представленные результаты указывают на физически обоснованную закономерность зависимости между величиной эксцентриситета и распределением напряженного состояния в керне и облицовках.

Распределение SSV при моделировании сжатия панели в натуральном масштабе для ( a ) e0, ( b ) e1, ( c ) e2.

Сравнение между режимами отказа, предсказанными в FEA, и теми, которые наблюдаются в экспериментальных испытаниях, представлено в, и. Можно видеть, что значения DICV в вариантах MgO min распределяются более равномерно по облицовке, подвергшейся более сильному сжатию (a, a и a), в то время как варианты MgO max приводят к картам с отчетливыми пиковыми значениями, сосредоточенными на обращенных кромках, в зона контакта с профилями нагружения (б, б и б).Во всех случаях карты распределения DICV указывают на возникновение разрушения на краю облицовки, подверженной более интенсивному сжимающему напряжению для обоих вариантов облицовочного материала, что приводит к выходу из строя верхней облицовки в случае e = 0 и выходу из строя облицовки. нижняя облицовка в двух оставшихся случаях. Все предсказанные места отказа согласуются с экспериментальными наблюдениями (c, c и c).

Сравнение режимов разрушения при испытании на сжатие панели е0 в натуральном масштабе; Результаты FEA: ( a ) MgO мин., ( b ) MgO макс. ( c ) экспериментальное наблюдение.

Сравнение режимов разрушения при испытании на сжатие панели е1 в натуральном масштабе; Результаты FEA: ( a ) MgO мин., ( b ) MgO макс. ( c ) экспериментальное наблюдение.

Сравнение режимов разрушения при испытании на сжатие панели е2 в натуральном масштабе; Результаты FEA: ( a ) MgO мин., ( b ) MgO макс. ( c ) экспериментальное наблюдение.

Графики данных, полученные в результате экспериментального и численного анализа, были разделены на три категории: (1) сила-смещение, F x ( u x ), (2) сила-отклонение, F x ( u z ) и (3) усилие-деформация, F x ( ε x, f ).Экспериментальные смещения были измерены с помощью LVDT, а экспериментальные деформации были получены как показания SG. Расчетные кривые сравнивали с соответствующими экспериментальными кривыми (усредненными, если они доступны, индивидуальными, если нет) путем вычисления коэффициента детерминации, r 2 , для каждой пары повторно выбранных наборов данных [30]. Экспериментальное испытание на одноосное сжатие ( e = 0) привело к значению разрушающей нагрузки F x u = 127 кН, что является неожиданно низким, поскольку соответствующие результаты обоих испытаний с эксцентрической нагрузкой были выше.Однако сравнение с численными результатами показало, что этот результат фактически находится в пределах диапазона прогноза модели FE (a, b). Численные кривые сила-деформация также очень близки к экспериментальному отклику (c, d). Следует отметить появление небольшой петли, четко видимой на всех экспериментальных кривых «сила-деформация» в районе F x = 100 кН. Возможной причиной этого может быть дефект материала одной из облицовок, приводящий к локализованным повреждениям, приводящий к преждевременному падению предельной нагрузки, и неровности кривых F x ( ε x, f ). .Этот случай согласуется с результатами предыдущих исследований, которые показали, что прочность на сжатие анализируемой плиты MgO значительно варьируется от образца к образцу [25,26].

Сравнение кривых испытаний на сжатие панели e0 в натуральном масштабе, полученных из FEA, с экспериментальными данными: ( a ) F x ( u x ), ( b ) F x ( u z ), ( c ) F x ( ε x, f ) при L /2, ( d ) F x ( ε x, f ) при L /4.

Результаты обоих испытаний с эксцентрической нагрузкой показывают одинаковый уровень согласия между числовыми и экспериментальными кривыми. Числовые кривые сила-смещение располагаются концентрично вокруг экспериментальных данных (а и а), а кривые сила-прогиб в середине и четверти пролета близки к лабораторным измерениям результатов MgO max (b и b). Видно, что модель FE способна достаточно хорошо воспроизводить изгибную деформацию, при этом прогиб в L /2 немного точнее, чем в L /4.Различие между прогибами L /2 и L /4 довольно очевидно, в отличие от случая одноосной нагрузки, в котором разница едва заметна (b). Кривые «сила-деформация», полученные для варианта MgO max, очень хорошо согласуются с экспериментальными измерениями в тесте e1 (c, d) и для облицовки днища в тесте e2 (c). Лабораторные измерения на верхней стороне в испытании е2 показывают, что деформация отрицательна на начальной стадии нагружения и переходит в растяжение на оставшуюся часть испытания.Обе численные кривые оставались в основном в диапазоне отрицательных деформаций и трансформировались в растяжение только ближе к концу моделирования. Это качественное различие привело к очень низким значениям r 2 , однако формы числовых кривых все же достаточно хорошо напоминают экспериментальные.

Сравнение кривых испытаний на сжатие панели e1 в натуральном масштабе, полученных из FEA, с экспериментальными данными: ( a ) F x ( u x ), ( b ) F x ( u z ), ( c ) F x ( ε x, f ) при L /2, ( d ) F x ( ε x, f ) при L /4.

Сравнение кривых испытаний на сжатие панели e2 в натуральном масштабе, полученных из FEA, с экспериментальными данными: ( a ) F x ( u x ), ( b ) F x ( u z ), ( c ) F x ( ε x, f ) при L /2.

Сводка результатов FEA и экспериментов представлена ​​в. Экспериментальные значения разрушающего напряжения были получены из (4).Наилучшая общая точность численных результатов была получена для MgO min на панели e0 и MgO max для образцов e1 и e2.

Таблица 4

Сводка результатов натурных испытаний.


Образец Экспериментальный FEA Сравнение r 2 (-) Отказ
Mode
Pred.
F x u
кН
σ x, f u
МПа
Фас.Мат.
Вариант
F x u
кН
σ x, f u
МПа
δF33% x δ 902 906 f u
%
F x (u x ) F x (u z )
L / 2
F x (u z )
L / 4
F x x, f x, )
L / 2 верхняя
F (ε x, f )
L / 2 нижняя
F x x, f )
L / 4 верхняя
F x x, f )
L / 4 bot
e0 −133.3 −5,77 MgO мин. −133,0 −9,59 0,3 66,2 0,951 0,721 0,628 0,485 0,628 0,485 0,47 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9075 9055 MgO max −288,0 −20,66 116,0 258,1 0,414 0,078 0,054 0,932 0.805 0,981 0,822 Правильно
e1 −199,8 −12,35 MgO мин. 0,915 0,383 0,807 0,407 Правильно
MgO макс. −211,2 −19,58 5.7 58,5 0,860 0,981 0,941 0,686 0,910 0,909 0,926 правильный
e2

6
e2

6
6 мин. −9,12 46,7 9,7 0,691 0,376 0,379 −0,219 0,446 Правильно
MgO макс. −165.3 −19,59 2,1 94,0 0,698 0,954 0,881 0,086 0,985 Экспериментальные тесты
2 908 различные значения гибкости и эксцентриситета нагрузки позволили получить различный отклик для всесторонней проверки модели КЭ. Образцы с низкой гибкостью L1 ( λ = 8,7) и L2 ( λ = 20,4) разрушились из-за столкновения с раздавливанием без видимого поперечного отклонения, происходящего до начала разрушения.Значительное увеличение гибкости ( λ = 60,4) в колонне L3 вызвало глобальную реакцию продольного изгиба, сопровождаемую выраженной деформацией изгиба, ведущей к разрушению при растяжении. Гибкость полноразмерных панелей ( λ = 37,3) была немного выше, чем у образцов L2, и никакой формы местного или глобального коробления не наблюдалось. В концентрически нагруженной панели e0 был отмечен лишь небольшой прогиб, вызванный силой тяжести; однако введение эксцентриситета нагрузки в панелях e1 ( e = 27 мм) и e2 ( e = 54 мм) привело к выраженным поперечным прогибам.В случае теста e2 положительные показания деформации были записаны в середине верхней облицовки; однако нижняя облицовка подверглась усиленному сжатию, и разрушение началось на ее кромке.

Модель FE смогла воспроизвести все эффекты, перечисленные выше, и позволила лучше понять процессы, происходящие в CSIP, подвергнутых сжатию ребром. Карты SSV, полученные в результате идентификации напряженного состояния, физически корректно отображали изменения, происходящие во всех смоделированных образцах.

В концентрически нагруженных числовых выборках с низкой гибкостью (L1, L2, e0) на картах SSV преобладали значения, равные или близкие к -1 на протяжении всего анализа. Небольшой прогиб в образце e0 был интерпретирован алгоритмом как незначительный сдвиг в сторону сдвига в сердечнике, в то время как напоминание о деформируемой области считалось сжатым. Значения параметров материала, использованные в этих симуляциях, в значительной степени основывались на наборе данных SSV = −1. Введение эксцентриситета нагрузки в случаях e1 и e2 произвело видимые изменения в картах SSV, сигнализируя об увеличении вариации выбора параметров материала и отражая усиление изгибного действия.Появление растянутой области на верхней облицовке при моделировании теста панели e2 также было зафиксировано на карте SSV. Все это моделирование привело к повреждению на торцевых кромках, что полностью согласуется с результатами лабораторных испытаний. Критерии отказа, используемые в FEA, дали очень похожие значения предельного напряжения для всех случаев торцевого дробления, как мелкомасштабного, так и полномасштабного. Это показывает, что данные о разрушении при сжатии, полученные в результате небольших лабораторных испытаний, можно использовать в численном анализе полномасштабных CSIP.

Моделирование колонны L3 с высокой гибкостью является лучшей демонстрацией возможностей предложенной модели. На начальном этапе карты SSV распознали весь образец как находящийся под давлением. Когда сила реакции достигла критического значения, обе облицовки остались под давлением, но образовалось небольшое поперечное отклонение, сопровождающееся смещением распределения SSV в сторону сдвига в сердечнике. Значения критической нагрузки, полученные с помощью модели, очень хорошо согласуются как с экспериментальными, так и с аналитическими результатами.Дальнейшее вертикальное смещение усилило деформацию изгиба в области после продольного изгиба и вызвало качественное изменение распределения SSV: одна облицовка оставалась под сжатием, значительные области растяжения появились в другой облицовке, и большая часть сердечника была признана находящейся под сдвигом. На протяжении всего анализа свойства материала в различных областях образца были присвоены на основе трех различных наборов данных, соответствующих SSV = -1, SSV = 0 и SSV = 1. В диапазоне после потери устойчивости несущая способность продолжала снижаться. по мере увеличения поперечного прогиба.На заключительном этапе сначала было выполнено условие возникновения разрушения для платы MgO при растяжении, что привело к режиму разрушения, соответствующему экспериментальному.

Результаты показали, что качество плиты MgO является жизненно важным фактором для точности вычислений, так как оно напрямую влияет на определение модели облицовочного материала. Использование описаний MgO min и MgO max было продиктовано значительным разбросом экспериментальных результатов, и это привело к получению численных результатов в виде диапазонов.Это позволило проиллюстрировать, что даже несмотря на то, что концентрически сжатая панель e0 вышла из строя при более низкой нагрузке, чем образцы как e1, так и e2, на самом деле это было в пределах ожиданий, основанных на мелкомасштабном исследовании прочности плиты MgO.

Ни в одном из экспериментальных испытаний не наблюдалось местного коробления или отслоения перед отказом. Более того, такое поведение кажется маловероятным в случае CSIP из-за хрупкого характера повреждения платы MgO. Расслоение наблюдалось только после того, как произошло растрескивание облицовки, и образец потерял несущую способность.Этот эффект не входил в рамки настоящего исследования; тем не менее, идеальное соединение между слоями может быть заменено когезионным контактом для отслеживания процесса расслоения, если это необходимо.

Представленные результаты показали, что предложенная модель смогла правильно идентифицировать все типы отказов и уловить эффекты, характерные для сжатия различных образцов CSIP. Учет бимодульности материала с использованием авторской методики позволил точно смоделировать изгибное действие в случае высокогибких и внецентренно нагруженных образцов.Стоит отметить, что даже несмотря на то, что количество образцов в каждом лабораторном испытании было довольно ограниченным, охватываемый спектр геометрических форм и условий нагружения был достаточно широк, чтобы наблюдать различные отклики, которые были успешно воспроизведены при численном моделировании. Более того, предложенный численный подход использовался с тем же набором значений параметров материала для успешного воспроизведения разрушения CSIP при изгибе [27], что дополнительно повышает его надежность.

5. Выводы

Было проведено численное моделирование испытаний на сжатие на образцах CSIP различной гибкости, подвергнутых нагрузкам с разными значениями эксцентриситета, и было проведено сравнение с экспериментальными данными.На основании полученных результатов можно сделать следующие выводы.

  • Предлагаемый численный подход, зависящий от напряженного состояния, позволяет автоматически дифференцировать упругие, пластические свойства и свойства разрушения всего образца на протяжении всего анализа. Эта функция позволяет учитывать изгибное действие, вызванное эксцентриситетом нагрузки и общим продольным изгибом. Представленные карты SSV показывают, что процедура физически обоснованно определяет изменения распределения напряженного состояния во всех образцах CSIP.

  • Численная модель правильно определила все виды отказов. Он смог зафиксировать преждевременный отказ панели e0 и глобальную деформацию колонны L3. Также был получен высокий уровень сходства кривых как для кривых «сила-перемещение», так и для кривых «сила-деформация». Было отмечено несколько небольших отличий, которые можно отнести к идеализации граничных условий в МКЭ.

  • Модель позволяет проводить эффективные макромасштабные вычисления и избегать детального мезомасштабного моделирования.Авторская процедура прямо расширяет возможности гомогенизированного подхода.

  • Наличие исчерпывающей информации о свойствах материала для различных напряженных состояний является предпочтительным; однако этот подход позволяет просто ввести дополнительные данные после их получения в результате экспериментальных испытаний.

На основании успешной проверки, выполненной в этом исследовании, модель FE можно считать пригодной для моделирования сжатия CSIP.Как показали предыдущие исследования [27], он подходит для анализа на изгиб, что означает, что его можно применять в различных условиях нагружения. Таким образом, предложенный подход можно считать надежным и надежным помощником при проектировании CSIP. Более того, процедуру можно дополнить трехмерными задачами, в которых ядро ​​дискретизируется сплошными твердыми элементами, а облицовка — элементами структурной оболочки. Планируются дальнейшие исследования в этом направлении для тестирования подхода с различными видами CSIP, SIP и других сэндвич-панелей.

Благодарности

Авторы подтверждают доступ к вычислительному программному обеспечению, предоставленному Центром информатики — академический суперкомпьютер и сеть Tricity (CI TASK), и финансовую поддержку со стороны Оперативной программы инновационной экономики [POIG.01.04.00-24-073 / 09-03].

Вклад авторов

Концептуализация, Ł.S., I.K. и З.П .; методика, Ł.S. и I.K .; программное обеспечение, Ł.S .; проверка, Ł.S. и З.П .; формальный анализ, Ł.S. и I.K .; расследование, Ł.S .; ресурсы, И.К. и З.П .; курирование данных, Ł.S .; письменная — подготовка оригинального черновика, Ł.S .; написание — просмотр и редактирование, И.К. и З.П .; визуализация, З.П .; надзор, И.К .; администрация проекта, И.К. и З.П .; привлечение финансирования, Ł.S. и И.К. Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.

Финансирование

APC финансировался факультетом гражданских и экологических технологий Гданьского технологического университета, Польша.

Заявление институционального наблюдательного совета

Не применимо.

Заявление об информированном согласии

Не применимо.

Заявление о доступности данных

Данные, представленные в этом исследовании, доступны по запросу у соответствующего автора.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов. Финансирующие организации не играли никакой роли в разработке исследования; при сборе, анализе или интерпретации данных; при написании рукописи или в решении опубликовать результаты.

Сноски

Примечание издателя: MDPI остается нейтральным в отношении юрисдикционных претензий на опубликованных картах и ​​филиалов организаций.

Список литературы

1. Уддин Н., Вайдья А., Вайдья У., Пиллэй С. Разработки армированных волокном полимерных композитов (FRP) для гражданского строительства. Эльзевир; Амстердам, Нидерланды: 2013. Термопластичные композитные структурные изолированные панели (CSIP) для модульного панельного строительства; С. 302–316. [Google Scholar] 2. Мохамед М., Хусейн Р., Абутунис А., Хо З., Чандрашекхара К., Снид Л. Х. Производство и оценка полиуретановых композитных структурно изолированных панелей. J. Sandw. Struct.Матер. 2016; 18: 769–789. DOI: 10.1177 / 1099636215626597. [CrossRef] [Google Scholar] 3. Хросцелевски Ю., Мишкевич М., Пыжовский Э., Рукка М., Собчик Б., Уайлд К. Идентификация модальных свойств нового пешеходного моста типа «сэндвич» — сравнение измеренного динамического отклика и FEA. Compos. Часть B англ. 2018; 151: 245–255. DOI: 10.1016 / j.compositesb.2018.06.016. [CrossRef] [Google Scholar] 4. Шарафи П., Немати С., Самали Б., Годрат М. Разработка инновационной модульной панельной системы с пенопластом для быстро собранного жилья после аварии.Здания. 2018; 8: 97. DOI: 10.3390 / Buildings8080097. [CrossRef] [Google Scholar] 5. Мурчинкова З., Живчак Я., Заяц Я. Экспериментальное исследование параметров, влияющих на демпфирование твердых частиц, армированных волокном, гибридных и многослойных композитов. Int. J. Mater. Res. 2020; 111: 688–697. DOI: 10.3139 / 146.111933. [CrossRef] [Google Scholar] 6. Кермани А. Характеристики структурных изолированных панелей. Proc. Inst. Civ. Англ. Struct. Строить. 2006; 159: 13–19. DOI: 10.1680 / stbu.2006.159.1.13. [CrossRef] [Google Scholar] 7.Панжепур М. Структурные изолированные панели: Современное состояние. Trends Civ. Англ. Archit. 2018; 3: 336–340. DOI: 10.32474 / TCEIA.2018.03.000151. [CrossRef] [Google Scholar] 8. Эль-Гаммал М.А., Эль-Альфи А.М.Х., Мохамед Н.М. Использование стеновых панелей из оксида магния в качестве альтернативного материала для облицовки фасадов в современных зданиях Каира. J. Appl. Sci. Res. 2012; 8: 2024–2032. [Google Scholar] 9. Манало А. Структурное поведение сборной композитной системы стен из жесткого пенополиуретана и плиты из оксида магния.Констр. Строить. Матер. 2013; 41: 642–653. DOI: 10.1016 / j.conbuildmat.2012.12.058. [CrossRef] [Google Scholar] 10. Киберт К.Дж. Устойчивое строительство: проектирование и реализация экологичных зданий. 3-е изд. John Wiley & Sons, Inc.; Хобокен, Нью-Джерси, США: 2013 г. [Google Scholar] 11. Чой И., Ким Дж., Ким Х.-Р. Комбинированное поведение изолированных бетонных многослойных стеновых панелей под воздействием давления ветра и всасывания. Материалы. 2015; 8: 1264–1282. DOI: 10.3390 / ma8031264. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar] 12.Карлссон Л.А., Кардоматеас Г.А. Структурная механика и механика разрушения сэндвич-композитов. Том 121. Механика твердого тела и ее приложения; Springer; Дордрехт, Нидерланды: 2011. [Google Scholar] 13. Гдоутос Э.Е., Даниэль И.М., Ван К.-А. Сморщивание композитных многослойных конструкций при сжатии. Мех. Матер. 2003. 35: 511–522. DOI: 10.1016 / S0167-6636 (02) 00267-3. [CrossRef] [Google Scholar] 14. Муса М.А., Уддин Н. Глобальное коробление композитных конструкционных изоляционных стеновых панелей. Матер. Des. 2011; 32: 766–772.DOI: 10.1016 / j.matdes.2010.07.026. [CrossRef] [Google Scholar] 15. Муса М.А., Уддин Н. Структурное поведение и моделирование полномасштабных композитных структурных теплоизоляционных стеновых панелей. Англ. Struct. 2012; 41: 320–334. DOI: 10.1016 / j.engstruct.2012.03.028. [CrossRef] [Google Scholar] 16. Боккаччо А., Касавола К., Ламберти Л., Паппалеттер С. Структурный отклик сэндвич-панелей на основе вспененного полиэтилена, подвергнутых сжатию по ребрам. Материалы. 2013; 6: 4545–4564. DOI: 10.3390 / ma6104545. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar] 17.Мэтисон Х., Фам А. Испытания на осевую нагрузку и упрощенное моделирование многослойных панелей с обшивкой из стеклопластика и мягким сердечником при различных коэффициентах гибкости. J. Compos. Констр. 2015; 19: 4014040. DOI: 10.1061 / (ASCE) CC.1943-5614.0000494. [CrossRef] [Google Scholar] 18. Абдолпур Х., Эскуса Г., Сена-Крус Дж. М., Валенте И. Б., Баррос Дж. А. О. Осевые характеристики соединенных сэндвич-панелей. J. Compos. Констр. 2017; 21: 4017009. DOI: 10.1061 / (ASCE) CC.1943-5614.0000785. [CrossRef] [Google Scholar] 19. Ван Л., Ву З., Лю В., Ван Л. Структурное поведение несущих многослойных стеновых панелей с покрытием из стеклопластика и сердцевиной из пенопласта. Sci. Англ. Compos. Матер. 2018; 25: 173–188. DOI: 10,1515 / сек-2015-0260. [CrossRef] [Google Scholar] 20. Позорская Ю., Позорский З. Анализ механизма разрушения сэндвич-панели на опорах. Процедуры Eng. 2017; 177: 168–174. DOI: 10.1016 / j.proeng.2017.02.213. [CrossRef] [Google Scholar] 21. Студзинский Р., Позорски З. Экспериментальный и численный анализ многослойных панелей с гибридным сердечником. Дж.Sandw. Struct. Матер. 2018; 20: 271–286. DOI: 10.1177 / 1099636216646789. [CrossRef] [Google Scholar] 22. Vervloet J., Tysmans T., El Kadi M., De Munck M., Kapsalis P., Van Itterbeeck P., Wastiels J., Van Hemelrijck D. Валидация численной модели изгиба многослойных балок с цементными поверхностями, армированными текстилем средствами корреляции цифровых изображений. Прил. Sci. 2019; 9: 1253. DOI: 10.3390 / app53. [CrossRef] [Google Scholar] 23. Жак Э., Макар Дж. Поведение структурных изолированных панелей (СИП) при кратковременных внеплоскостных поперечных нагрузках.Может. J. Civ. Англ. 2019; 46: 858–869. DOI: 10.1139 / cjce-2018-0015. [CrossRef] [Google Scholar] 24. Смакош Э., Тейчман Дж. Оценка прочности, деформируемости и характера разрушения композитных структурных изолированных панелей. Матер. Des. 2014; 54: 1068–1082. DOI: 10.1016 / j.matdes.2013.09.032. [CrossRef] [Google Scholar] 25. Smakosz Ł. Кандидат наук. Тезис. Гданьский технологический университет; Гданьск, Польша: 2017. Экспериментальный и численный анализ сэндвич-панелей с облицовкой из магниево-оксидного картона и наполнителем из пенополистирола.(На польском языке) [Google Scholar] 26. Смакош Э., Крея И. Успехи механики: теоретические, вычислительные и междисциплинарные вопросы. CRC Press; Бока-Ратон, Флорида, США: 2016. Экспериментальная и численная оценка механического поведения композитных структурных изолированных стеновых панелей при сжатии на ребро; С. 521–524. [Google Scholar] 27. Смакош Э., Крея И., Позорски З. Поведение композитных структурно-изолированных панелей с облицовкой из оксида магния при изгибе. Arch. Civ. Мех. Англ. 2020; 20:10.DOI: 10.1007 / s43452-020-00109-у. [CrossRef] [Google Scholar] 28. ASTM C364 / C364M-16. Стандартный метод испытаний прочности на сжатие многослойных конструкций на ребро. ASTM International; Вест Коншохокен, Пенсильвания, США: 2016. [Google Scholar] 29. Dassault Systèmes Simulia Corp.

About Author


alexxlab

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.