Сэндвич из профнастила: Cэндвич-панели из профнастила: применение и преимущества

Несущий профиль, профнастил и сэндвич-панели

Наша компания уже более 10 лет занимается поставкой профнастилов, несущих профилей и сэндвич-панелей на калининградский рынок. Мы сотрудничаем с лучшими европейскими заводами. И на сегодняшний день можем предложить ограждающие конструкции зданий по различным ценовым категориям. Поставка материалов происходит в соответсвии с договорами в согласованные сроки. Как правило для поставок с европейских заводов — это 2-4 недели.

Виды профнастила:

  • кровельный — для него характерна относительно большая высота волны (от 30 до 70 мм), толщина металла — от 0.4 мм и выше по желанию заказчика или требованию проекта. По всей длине вдоль одного из крайних ребер листа идет желобок для ликвидации так называемого «капиллярного» эффекта, когда между двумя соединенными листами профнастила возникает явление втягивания воды, что в свою очередь приводит к намоканию обрешетки или основы под листами. Этот профнастил может иметь лако-красочное покрытие различной цветовой гаммы или быть просто оцинкованным.
    Укладывается с перехлестом волн в соответствии с планом укладки.
  • стеновой — это профнастил, который используется для формирования финишной поверхности стен как снаружи, так и внутри зданий. Высота волны от 8 мм до 40 мм. Относительно толщины металла, качества покрытия и способу укладки идентичен кровельному.
  • «несущий», или силовой — используется для создания межэтажных и кровельных перекрытий с дальнейшим формированием на нем бетонных полов или теплой эксплуатируемой кровли. Толщина используемого при этом металла варьируется от 0.6 до 3 мм. Как правило этот вид профнастила производиться только с цинковым покрытием, но при необходимости можно изготовить и с лакокрасочным. При этом цветовая гамма значительно ограничена. Укладывается с перехлестом в одну или несколько волн в зависимости от нагрузок и требований проекта.

Виды сэндвич-панелей

Сэндвич-панели подразделяются по месту монтажа на стеновые и кровельные и отличаются типом замка (в местах стыка панелей). Если стеновые соединяются друг с другом по системе «шип-паз» (одна панель вставляется в другую), то для кровельных характерны «покрывающие» соединения (для недопущения протечек воды при атмосферных осадках). Толщина металлической обкладки — 0.5-0.6 мм.

По типу утеплителя, которым заполнены, их подразделяют на минералловатные панели, пенополистирольные и полиуретановые.

  • Минералловатные (MW) используют для формирования термоконтура зданий с повышенными противопожарными требованиями (склады ГСМ, лако-красочных материалов, автомастерские, здания, где постоянно находится персонал, и т.д.). Они имеют самый высокий коофициент сопротивления пламени, но при этом и теплопроводность этих панелей выше, чем у остальных. То есть для поддержания рабочей температуры в помещениях потребуется использовать более толстые панели, чем, скажем, из полиуретана. Кроме того они являются самым дорогим видом панелей из-за применения в качестве утеплителя каменной ваты. Как правило не рекомендованы для строительства зданий пищевого направления, т.
    к. каменная вата не препятствует распространению различных видов вредоносных грибков.
  • Пенополистирольные (EPS) — имеют самый маленький показатель по пожарной стойкости, поэтому используются исключительно в качестве ограждающих конструкций на складах негорючих материалов.
  • Полиуретановые (PUR) — пожалуй, самый популярный вид панелей. Могут использоваться как в складских, так и в производственных зданиях, пищевого и непищевого направления. Относительно недорогие, надежные, прочные (монолитные) и теплые. В исполнении PIR (полиизоциануратный наполнитель) имеют достаточную сертификацию для использования на производствах с постоянно работающим персоналом.


Наша компания, имея собственное строительное подразделение, которое является членом СРО, и собственный автопарк оказывает услуги по строительству зданий из металлоконструкций и монтажу ограждающих конструкций (профнастилов, сэндвич-панелей). Все работы происходят в соответствии с договорными условиями, без задержек и брака.

Профнастил от производителя в Тюмени: компания Профпанель Тюмень

Думаем, вы нашли, что искали – у нас можно купить профнастил, сэндвич-панели, металлочерепицу и другие стройматериалы по низким ценам, с гарантией 1 год и доставкой за 1–3 дня. Выбирайте товары в каталоге или позвоните по тел. +7 (3452) 60-55-05 – сориентируем вас по стоимости выполнения заказа и подготовим индивидуальное коммерческое предложение.

Рассчитаем точную цену профнастила и услуг за 15 минут:

Любые размеры и оттенки

Купите профнастил из каталога или оставьте заявку на изготовление по индивидуальному заказу: сделаем за 1–3 дня. Справимся с самой нестандартной задачей: в наличии все необходимое производственное оборудование и материалы 369 оттенков

Гарантия качества 1 год

Выбирайте надежность: выпускаем профнастил строго по требованиям ГОСТ и даем гарантию. Материал можно использовать даже для облицовки детских садов и школ – он негорючей и нетоксичный, максимально легкий по весу и служит до 70 лет

Доставка в удобное время

Назовите свой адрес и дату – привезем заказ точно в срок, перед выездом водитель позвонит вам. Доставляем профнастил в Тюмени собственным транспортом: в будни дни с 08:30 до 20:00, в субботу – с 10:00 до 14:00. Возможен самовывоз со склада>>

Монтаж и строительство

Доверьте работу профессионалам: выполним ее качественно и быстро – например, облицуем двухэтажное здание площадью 600 м ² всего за 14 дней. В нашей команде 8 специалистов с опытом от 5 лет: смотрите фотографии реализованных проектов

Будьте уверены в качестве: наш профнастил сертифицирован

Позвоните нам по тел. +7 (3452) 60-55-05, если будут претензии к качеству – по гарантии обменяем профнастил на новый или вернем вам деньги. Мы не сомневаемся в качестве своей продукции: обязательно визуально осматриваем ее перед отправкой клиентам.

Крепеж для сэндвич-панелей, профнастила. Саморезы для сэндвич-панелей в Екатеринбурге

За последнее время появилось большое количество новых современных строительных товаров. К такой продукции можно отнести сэндвич-панели и другие ограждающие констркуции.

Внутри панелей проложен слой утеплителя, который с двух сторон окружен металлическими листами. Этот материал используют для кровли и отделки стен. Для монтажа этих панелей используют крепление саморезами, то есть самоврезающими и самосверлящими шурупами. Однако для кровельных или стеновых сэндвич-панелей могут использоваться разные типы крепежа.

Важно знать, что при монтаже и во время эксплуатации дома саморезы испытывают нагрузку, больше, чем материал, поэтому покупать продукцию нужно только проверенных марок, которая есть в компании ООО «Русбилдинг».

Для крепления фасадных, кровельных материалов, деталей из листовой стали к металлоконструкциям, используют специальные саморезы по металлу. Довольно часто данную продукцию применяют при монтаже профлиста. Данные саморезы подразделяются на две группы, одни используются для крепления профлиста к различным металлическим конструкциям, а другие для крепления маталлических элементов между собой. Еще второй тип саморезов применяют для крепления фасонных элементов к профлисту или к сэндвич-панелям. Такие саморезы имеют укороченное сверло, и дополнены стальными шайбами с прокладками из резины.

Прокладки помогают саморезам равномерно распределить нагрузку, осуществляют герметизацию стыков и препятствуют появлению коррозии.


Для монтажа профлиста и металлочерепицы используют металлические саморезы. Обрешетка под материалом может быть металлической или деревянной. Однако для монтажа этого материала должны использоваться только качественные саморезы, имеющие качественные резиновые уплотнители.

Если саморезы не предназначены для профлиста, то в отверстиях крепления появится коррозия, а сами отверстия расшатаются. После этого придется заделывать отверстия с помощью герметика.

Если же это специальные саморезы для профлиста, то они имеют сверло-наконечник и резиновый уплотнитель, который обеспечивает герметичность мест крепления.

Профлист и сэндвич-панель — Евроангар.

Неутеплённое здание


Описание и преимущества профлистов

Данный тип зданий применяется когда достаточно защищать внутреннее пространство от прямого попадания осадков, ветра и других внешних факторов. В основе конструкции холодного здания отсутствует утеплитель, а в качестве ограждающих конструкций применяется профлист.

Значительная длина листов способствует выполнению минимального количества стыков при обустройстве крыши.

Профлисты представляют собой листовые гофрированные профили с повторяющимися по ширине листа гофрами различной формы. Выпускаются на специализированных профилегибочных линиях (станах) путём холодной гибки тонкого холоднокатанного листа с антикоррозионным покрытием. Профлисты широко применяются в строительстве в качестве кровельного материала, а также при устройстве стеновых ограждений.

По назначению профлисты делятся на стеновой (тип С — обшивка стен, возведение ограждений), универсальный (тип НС — возведение кровельных конструкций и фасадных систем) и несущий (Н — обустройство кровли).

Малый вес, даёт возможность значительно уменьшить нагрузку на несущие конструкции, что повышает срок эксплуатации сооружения.

Базовым вариантом профлистов является прокат с двусторонним цинковым покрытием, поверх которого для повышения декоративных и эксплуатационных характеристик наносят защитные лаки и окрашивающие составы. Обычно лак наносят с внутренней стороны, а полимерный слой — с лицевой.

Монтаж профлиста при создании кровли, несущих конструкций и стен процесс несложный и удобный и не требует специальных навыков.
Наличие двойной защиты позволяет приобрести долговечный и прочный материал, не подверженный коррозийным процессам.

Кроме того, профлист экономичен, пожаробезопасен, удобен в транспортировке. Оцинкованный профиль выдерживает серьезные нагрузки, он долговечен и эстетичен, как нельзя лучше подходит для промышленного строительства. Металлический профиль не требует тяжелого кранового оборудования и высоких трудозатрат. Он обладает высокой точностью сборки.

ЕА-ПРОФЛИСТ

Конёк

1. Кровельный профлист
2. Прогон кровли
3. Уплотнитель
4. Холдногнутый оцинкованный профиль
5. Шуруп саморез для крепления профлистов
6. Шуруп саморез для крепления доборных элементов

Свес кровли

1. Кровельный профлист
2. Стеновой профлист
3. Прогон кровли
4. Стеновой прогон
5. Уплотнитель
6. Холдногнутый оцинкованный профиль
7. Шуруп саморез для крепления профлистов
8. Шуруп саморез для крепления доборных элементов
9. Заклепка вытяжная

Монтаж стены на цоколе

1. Стеновой профлист
2. Цокольный уголок
3. Дюбель
4. Холдногнутый оцинкованный профиль
5. Цоколь
6. Бутилкаучуковая лента
7. Шуруп саморез для крепления профлистов


Утеплённое здание
Описание и преимущества сэндвич-панелей

В современной экономике быстровозводимые здания из сэндвич панелей стали незаменимым элементом при создании новых складских комплексов, производственных заводов, коммерческих объектов различного торгового и арендного назначения. Это прежде всего связано с быстрыми сроками и низкой ценой монтажа.

Сэндвич-панели — это крупноразмерные конструкции в виде трёхслойных элементов, в которых находится теплоизолирующий слой, выполненный из современных, высокоэффективных теплоизоляционных материалов: минеральной ваты на основе базальтового волокна, пенополистирола, пенополиуретана, полиизоцианурата.

Высокая скорость монтажа строения. Сэндвич-панели поставляются на место стройки в готовом к монтажу виде, после чего следует их только смонтировать на металлический каркас.

Поверхность панели не нуждается в дальнейшей обработке. Жёсткая облицовка панелей выполняется из долговечных оцинкованных листов стали с двухсторонним полимерным покрытием, обладающим высокой износо- и атмосферостойкостью.

По своему назначению сэндвич-панели делятся на кровельные и стеновые. Стеновые сэндвич-панели применяются для формирования вертикальных поверхностей сооружений. Кровельные используются для покрытия крыш и наклонных поверхностей, а также для утепления существующей кровли зданий.

Стеновые панели по типу внешнего профиля разделяются на гладкие, простые профилированные и декоративные профилированные (сайдинговые и бревенчатые). Профилирование может применяться как с одной, так и с обеих сторон.

Возведённые с помощью сэндвичпанелей здания практически не уступают конструкциям из бетона и блоков

Кровельные панели могут быть профилированными с обеих сторон, или только с наружной стороны. Гладкий профиль с двух сторон крайне редко используется для кровельных сэндвич-панелей. Также панели отличаются по типу профиля. Линейное профилирование, с одной стороны, делает панели прочнее, а с другой — несет декоративную функцию.

Основные преимущества
Минимальные затраты на фундамент сооружения, так как готовая конструкция имеет меньший вес по сравнению с кирпичными или бетонными сооружениями
Низкий уровень теплопроводности. Это позволяет удерживать тепло внутри помещения на протяжении долгого времени
Хорошая влагостойкость, огнестойкость, сопротивляемость гниению и другим биологическим воздействиям
Срок эксплуатации сэндвич-панелей составляет в среднем около 50 лет

К металлическому каркасу сэндвич-панели крепятся посредством саморезов и прочих специальных крепежных элементов.

ЕА-СЭНДВИЧ

Крепление сэндвич-панелей в коньке

1. Кровельная панель
2. Холдногнутый оцинкованный профиль
3. Прогон кровли
4. Пена монтажная
5. Самоклеящаяся уплотнительная лента
6. Шуруп саморез для крепления сэндвич-панелей
7. Шуруп саморез для крепления доборных элементов
8. Уплотнитель

Свес кровли

1. Кровельная панель
2. Холдногнутый оцинкованный профиль
3. Прогон кровли
4. Пена монтажная
5. Самоклеящаяся уплотнительная лента
6. Шуруп саморез для крепления сэндвичпанелей
7. Шуруп саморез для крепления доборных элементов
8. Уплотнитель
9. Стеновой прогон
10. Заклепка вытяжная
11. Стеновая панель

Монтаж стены на цоколе

1. Стеновая панель
2. Холдногнутый оцинкованный профиль
3. Самоклеящаяся уплотнительная лента
4. Шуруп саморез для крепления сэндвичпанелей
5. Шуруп саморез для крепления доборных элементов
6. Дюбель гвоздь
7. Минеральная вата
8. Гидроизоляционная пленка
9. Мастика
10. Цоколь
11. Бутилкаучуковая лента
12. Цокольный уголок

ЕА-ПОЛИСТОВОЙ СЭНДВИЧ

Конёк

1. Наружный профлист
2. Холдногнутый оцинкованный профиль
3. Прогон кровли
4. Внутренний профлист
5. Минераловатный утеплитель
6. Шуруп саморез для крепления профлистов
7. Шуруп саморез для крепления доборных элементов
8. Уплотнитель
9. Гидроизоляционная пленка
10. Пароизоляционная пленка

Свес кровли

1. Наружный профлист
2. Холдногнутый оцинкованный профиль
3. Прогон кровли
4. Внутренний профлист
5. Минераловатный утеплитель
6. Шуруп саморез для крепления профлистов
7. Шуруп саморез для крепления доборных элементов
8. Уплотнитель
9. Гидроизоляционная пленка
10. Пароизоляционная пленка
11. Деревянный брус
12. Стеновой прогон
13. Заклепка вытяжная

ЕА-ПОЛИСТОВОЙ СЭНДВИЧ (КОМБИ)

Свес кровли

1. Наружный профлист
2. Внутренний профлист
3. Прогон кровли
4. Уплотнитель
5. Стеновая панель
6. Стеновой прогон
7. Деревянный брус
8. Гидроизоляционная пленка
9. Пароизоляционная пленка
10. Минераловатный утеплитель
11. Холдногнутый оцинкованный профиль
12. Шуруп саморез для крепления профлистов
13. Шуруп саморез для крепления доборных элементов
14. Шуруп саморез для крепления сэндвичпанелей
15. Самоклеящаяся уплотнительная лента

Монтаж стены на цоколе

1. Наружный профлист
2. Внутренний профлист
3. Минераловатный утеплитель
4. Гидроизоляционная пленка
5. Пароизоляционная пленка
6. Цокольный уголок
7. Дюбиль гвоздь
8. Холдногнутый оцинкованный профиль
9. Шуруп саморез для крепления профлистов
10. Шуруп саморез для крепления доборных элементов
11. Деревянный брус
12. Цоколь


Цветовой каталог «RAL»

Цветовые решения для профлистов и сэндвич-панелей.

* Представленные цвета могут отличаться от стандрта из-за особенностей цветопередачи при полиграфической печати и предназначены только для предарительной оценки.

Профлисты


Стеновой профилированный лист С8

Характеризуется незначительной высотой профиля (8 мм, трапециевидная гофра) и полезной шириной листа в 1150 мм.


Стеновой профилированный лист С21

Гофра имеет трапециевидную форму. Высота профиля составляет 21 мм, а полезная ширина листа равна 1000 мм.


Стеновой профилированный лист С44

Характеризуется высотой профиля 44 мм и ребрами жесткости на каждой волне трапеции с обоих сторон листа.


Несуще-стеновой профилированный лист НС20

Особенностью данного типа профиля является повышенная жесткость, что наделяет профлисты выдающимися эксплуатационными свойствами.


Несуще-стеновой профилированный лист НС35

Характеризуется оптимальным соотношением таких показателей, как стоимость, незначительный вес и существенная несущая способность за счёт специальных рёбер жёсткости.


Несуще-стеновой профилированный лист НС44

Характеризуется значительной жесткостью и устойчивостью к любым по продолжительности нагрузкам. Повышенную прочность и жесткость ему обеспечивают дополнительные ребра.


Несущий профилированный лист Н60

Характеризуется высокой стабильностью формы. Вдоль всей поверхности листа проходят рёбра жёсткости, что вместе с высоким рельефом гребня (трапециевидная форма профиля) обеспечивает отличную устойчивость листа к разного рода статическим и динамическим деформациям.


Несущий профилированный лист Н75

Обладает высокой высотой гребня — 75 мм, имеет усилительные канавки, позволяющие достигать максимальную прочность и стабильность листов.


Несущий профилированный лист Н114

Высота профиля — 114 мм, что характеризует исключительно высокую несущую способность изделия и дает возможность применять такой профлист в конструкциях с непрерывными высокими нагрузками различного происхождения.

Кровельный уплотнитель для сэндвич-панелей и профнастила

Кровельный уплотнитель (коньковый уплотнитель, универсальный кровельный уплотнитель или самоклеющийся кровельный уплотнитель)  изготавливается из технического пенополиуретана и согласно СНиП II-26-76 является необходимым элементом при монтаже кровельных сэндвич-панелей, профлиста,коньков, вальм, ендов, уплотнять примыкания сквозных кровельных проходов (вентиляция и дымоходы), торцевых планок.

 Основная функция коньковых уплотнителейзащита подкровельного пространства между теплоизолирующим слоем и металлочерепицей или профнастилом от попадания снега (возможно при задувании), косого дождя (при шквальном ветре), растительного мусора (листья веточки и т.д.), а так же птиц и насекомых. Попадание снега и воды может негативно сказаться на теплоизоляционные свойства утеплителя, также возможно проникание влаги вовнутрь помещений, вследствие чего может потребоваться дорогостоящий ремонт самих  помещений здания.

 Для изготовления кровельных уплотнителей используется специальная марка технической пенополиуретановой крупноячеистой пены. Этот материал влагостоек, имеет высокую прочность, имеет повышенную устойчивость к УФ излучению. Рабочий диапазон температур от -50 до +70 град. Цельсия. Срок службы наших уплотнителей, составляет не менее 15 лет, при условии правильного монтажа. Указанные свойства гарантируют долгий срок службы данного вида уплотнителя в любых климатических условиях.

Коньковый и кровельный уплотнитель, а также уплотнитель под профнастил Вы всегда можете купить у нашей компании:

ИзображениеОписание
1Универсальный самоклеющийся уплотнитель
Уплотнители для металлической кровли (металлочерепица, профнастил) с клеевым слоем. Максимально удобен в работе, имеет длительный срок службы. Возможные размеры 20*30 мм, 20*40 мм, 25*40 мм 30*40 мм, 35*50 мм, 50*70 мм. Применяются под профнастил марок С-8, С-9, Н-20, Н-25, Н-35 и металлочерепицу всех видов. Изготавливается из пенополиуретана специальной марки.
2

Уплотнитель под инженерный профнастил НС-21. Коньковые уплотнители для инженерного профнастила марки НС -21 из технического пенополиуретана. Коньковый  уплотнитель длиной 1,2 м. Упаковка 100 шт, 120 пог.м.

3Уплотнитель под инженерный профнастил НС-35. Коньковые уплотнители для инженерного профнастила марки НС -35 из технического пенополиуретана. Коньковый уплотнитель длиной 1,2 м. Упаковка 60 шт, 72 пог.м.
4Уплотнитель под инженерный профнастил НС-44 тип 1 (ГОСТ)
Уплотнители для инженерного профнастила марки Н-44 из технического пенополиуретана. Комплект состоит из конькового и обратного уплотнителя длиной 1,2м. Упаковка 30 пар, 36 пог.м.
5Уплотнитель под инженерный профнастил НС-44 тип 2 (ТУ)
Уплотнители для инженерного профнастила марки Н -44-1000 из технического пенополиуретана. Комплект состоит из конькового и обратного уплотнителя длиной 1м.
6Уплотнитель под инженерный профнастил Н-57
Уплотнители для инженерного профнастила марки Н -57 из технического пенополиуретана. Комплект состоит из конькового и обратного уплотнителя длиной 1,2м. Упаковка 30 пар, 36 пог.м.
7Уплотнитель под инженерный профнастил Н-60
Уплотнители для инженерного профнастила марки Н -60 из технического пенополиуретана. Комплект состоит из конькового и обратного уплотнителя длиной 1,2м. Упаковка 30 пар, 36 пог.м.
8Уплотнитель под инженерный профнастил Н-75
Уплотнители для инженерного профнастила марки Н, НС-75 из технического пенополиуретана. Комплект состоит из конькового и обратного уплотнителя длиной 1.2 м. Упаковка 30 пар, 36 пог.м.
9Уплотнитель под кровельные сэндвич-панели (4 гребня)
Коньковые уплотнители для сэндвич-панелей (4 гребня) из технического пенополиуретана. Коньковый уплотнитель длиной 1 м. Упаковка 60 шт, 60 пог.м. 
10Уплотнитель под кровельные сэндвич-панели (3 гребня)
Коньковые уплотнители для сэндвич-панелей (3 гребня) из технического пенополиуретана. Коньковый уплотнитель длиной 1 м. Упаковка 60 шт, 60 пог.м.

Изготовление кровельных (коньковых)уплотнителей по Вашим чертежам

    — по данной позиции поддерживается товарный запас на складе 

 

 

Металлочерепица, профнастил, мансардные окна, фальцевая кровля

КАССЕТНЫЕ СТЕНОВЫЕ СЭНДВИЧ-ПАНЕЛИ

В последнее время все более широкое применение в сфере промышленного и гражданского строительства находят сэндвич-панели поэлементной сборки. Построенные здания имеют высокие потребительские свойства — они хорошо сохраняют тепло, ветронепроницаемы и герметичны. В отличие от классических клееных трехслойных сэндвич-панелей, сэндвич-панели поэлементной сборки не расслаиваются от времени, перепадов температур, имеют хорошую вентиляцию. Благодаря малому весу элементов конструкции монтаж может производиться без использования кранов, позволяет использовать легкие фундаменты и легкие металлоконструкции.

Сэндвич-панели поэлементной сборки применяются для устройства кровли, стен, а также для надстраивания мансардных этажей над существующими зданиями. В качестве отделки используются различные материалы: профилированный лист, сайдинг, фасадные кассеты и т.д., а также любые их сочетания. Основой сэндвич-панелей является кассетный профиль, полученный методом холодного формования тонколистовой оцинкованной стали с полимерным покрытием, имеющий форму «корыта» глубиной 100мм или 150мм. Полость кассетного профиля заполняется утеплителем из минеральной ваты. Благодаря проклейки стыков кассетных профилей специальными лентами, а также организации вентилируемого зазора, избавляющего от конденсата, утеплитель всегда находится в «сухом» состоянии и обеспечивает необходимые теплотехнические показатели конструкции.

      Цены на продукцию ЗАО «Вертрагия» ЗДЕСЬ!!!

      Заказывайте кассетные стеновые сэндвич-панели или любую другую продукцию
      ЗАО «Вертрагия» у нас на сайте через вкладку «МЫ НА СВЯЗИ!» или по телефонам:

      • +375(44)777-05-80 — центральный офис в г. Минск;
      • +375(44)777-45-07 — производство в г. Молодечно;
      • +375(44)778-04-01 — региональное представительство в г. Брест;
      • +375(44)777-35-80 — региональное представительство в г. Витебск;
      • +375(44)777-82-70 — региональное представительство в г. Гомель;
      • +375(44)777-43-70 — региональное представительство в г. Могилев;
      • +375(44)777-86-70 — региональное представительство в г. Пинск;
      • +375(44)777-35-54 — региональное представительство в г. Гродно.

      Поставка сэндвич панелей, профнастила  на АБК, складские корпуса.

      {«21»:{«name»:»\u041c\u0443\u0437\u044b\u043a\u0430\u043b\u044c\u043d\u0430\u044f \u0448\u043a\u043e\u043b\u0430 \u0438\u0441\u043a\u0443\u0441\u0441\u0442\u0432″,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u0424\u0430\u0441\u0430\u0434\u043d\u044b\u0435_\u043a\u0430\u0441\u0441\u0435\u0442\u044b.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_21. jpeg»,»coords»:»»,»text»:»\u0433. \u041c\u0435\u043d\u0434\u0435\u043b\u0435\u0435\u0432\u0441\u043a \u043c\u0443\u0437\u044b\u043a\u0430\u043b\u044c\u043d\u0430\u044f \u0448\u043a\u043e\u043b\u0430 \u0438\u0441\u043a\u0443\u0441\u0442\u0432 \u0423\u043b. \u0417\u0435\u043b\u0451\u043d\u0430\u044f \u0434. 23″},»20″:{«name»:»\u0421\u041d\u0422 \u00ab\u041e\u0448\u043c\u0435\u0441\u00bb»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u0424\u0430\u0441\u0430\u0434\u043d\u044b\u0435-\u043a\u0430\u0441\u0441\u0435\u0442\u044b.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_20.png»,»coords»:»56.948715, 53.213296″,»text»:»\u0421\u041d\u0422 \u00ab\u041e\u0448\u043c\u0435\u0441\u00bb, \u0418\u0436\u0435\u0432\u0441\u043a, \u0443\u043b. \u041a\u043e\u043b\u043e\u0441\u043a\u043e\u0432\u0430\u044f, 1\u0430″},»19″:{«name»:»\u0422\u0414 \u041c\u043e\u044f \u0421\u0435\u043c\u044c\u044f»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u0441\u0442\u0435\u043d\u043e\u0432\u044b\u0435-\u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447-\u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0438. html»,»img»:»\/netcat_files\/162_19.jpg»,»coords»:»55.764207, 52.433055″,»text»:»\u0422\u043e\u0440\u0433\u043e\u0432\u044b\u0439 \u0434\u043e\u043c \u0421\u0435\u043c\u044c\u044f, \u041d\u0430\u0431\u0435\u0440\u0435\u0436\u043d\u044b\u0435 \u0427\u0435\u043b\u043d\u044b, \u0443\u043b. \u0422\u0430\u0442\u0430\u0440\u0441\u0442\u0430\u043d, 15″},»18″:{«name»:»\u0421\u043a\u043b\u0430\u0434\u0441\u043a\u043e\u0435 \u043f\u043e\u043c\u0435\u0449\u0435\u043d\u0438\u0435 \u041d\u0430\u0431. \u0427\u0435\u043b\u043d\u044b»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447-\u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0438.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_18.jpg»,»coords»:»55.685739, 52.348088″,»text»:»\u0421\u043a\u043b\u0430\u0434\u0441\u043a\u043e\u0435 \u043f\u043e\u043c\u0435\u0449\u0435\u043d\u0438\u0435, \u041d\u0430\u0431\u0435\u0440\u0435\u0436\u043d\u044b\u0435 \u0427\u0435\u043b\u043d\u044b \u0417\u042f\u0411, 19 \u043a\u043e\u043c\u043b\u0435\u043a\u0441″},»17″:{«name»:»\u0422\u0414 \u041a\u043e\u043c\u0444\u043e\u0440\u0442\u0421\u0442\u0440\u043e\u0439″,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447-\u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0438-\u0438\u0437-\u043c\u0438\u043d\u0435\u0440\u0430\u043b\u044c\u043d\u043e\u0439-\u0432\u0430\u0442\u044b. html»,»img»:»\/netcat_files\/162_17.jpg»,»coords»:»55.738938, 52.489760″,»text»:»\u0421\u0442\u0440\u043e\u0438\u0442\u0435\u043b\u044c\u0441\u0442\u0432\u043e \u0441\u043a\u043b\u0430\u0434\u0441\u043a\u043e\u0433\u043e \u043f\u043e\u043c\u0435\u0449\u0435\u043d\u0438\u0435 \u0422\u0414 \u041a\u043e\u043c\u0444\u043e\u0440\u0442\u0421\u0442\u0440\u043e\u0439. \u041d\u0430\u044c\u0435\u0440\u0435\u0436\u043d\u044b\u0435 \u0427\u0435\u043b\u043d\u044b, \u043f\u0440\u043e\u0435\u0437\u0434 \u0422\u043e\u0437\u0435\u043b\u0435\u0448, 27″},»16″:{«name»:»\u041f\u0440\u043e\u0438\u0437\u0432\u043e\u0434\u0441\u0442\u0432\u0435\u043d\u043d\u044b\u0439 \u0441\u043a\u043b\u0430\u0434″,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u0421\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447-\u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0438-\u043f\u043e\u0434-\u043a\u043b\u044e\u0447.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_16.jpg»,»coords»:»55.711815, 52.410126″,»text»:»\u0421\u0442\u0440\u043e\u0438\u0442\u0435\u043b\u044c\u0441\u0442\u0432\u043e \u043f\u0440\u043e\u0438\u0437\u0432\u043e\u0434\u0441\u0442\u0432\u0435\u043d\u043d\u043e\u0433\u043e \u0441\u043a\u043b\u0430\u0434\u0430 \u043f\u043e\u0434 \u043a\u043b\u044e\u0447, \u0425\u043b\u0435\u0431\u043d\u044b\u0439 \u043f\u0440\u043e\u0435\u0437\u0434. «},»15»:{«name»:»\u041a\u0424\u041a \u041f\u0410\u041b\u042d\u041f»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u041a\u0440\u043e\u0432\u0435\u043b\u044c\u043d\u044b\u0435-\u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0438.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_15.jpg»,»coords»:»56.106933, 52.404531″,»text»:»\u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439 PIR \u041a\u0424\u041a \u041f\u0410\u041b\u042d\u041f. \u0423\u0434\u043c\u0443\u0440\u0442\u0438\u044f, \u043d.\u043f. \u041d\u0438\u0436\u043d\u0435\u0435 \u041a\u043e\u0442\u043d\u044b\u0440\u0435\u0432\u043e»},»14″:{«name»:»\u041e\u041e\u041e \u041c\u0435\u0434\u0438\u043a»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447-\u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_14.jpg»,»coords»:»55.737630, 52.432262″,»text»:»\u041f\u0440\u043e\u0438\u0437\u0432\u043e\u0434\u0441\u0442\u0432\u0435\u043d\u043d\u044b\u0435 \u0441\u043a\u043b\u0430\u0434\u044b \u0438\u0437 \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439″},»13″:{«name»:»\u0422\u043e\u0440\u0433\u043e\u0432\u043e-\u0432\u044b\u0441\u0442\u0430\u0432\u043e\u0447\u043d\u044b\u0439 \u043a\u043e\u043c\u043f\u043b\u0435\u043a\u0441 \u0422\u0430\u0442\u0430\u0440\u0441\u0442\u0430\u043d»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/nashi-obekty-2_13. html»,»img»:»\/netcat_files\/162_13.jpg»,»coords»:»55.768885, 52.427074″,»text»:»\u0422\u043e\u0440\u0433\u043e\u0432\u043e-\u0432\u044b\u0441\u0442\u0430\u0432\u043e\u0447\u043d\u044b\u0439 \u043a\u043e\u043c\u043f\u043b\u0435\u043a\u0441 (\u0422\u0430\u0442\u0430\u0440\u0441\u0442\u0430\u043d), \u043f\u0440\u043e\u0441\u043f\u0435\u043a\u0442 \u0422\u0430\u0442\u0430\u0440\u0441\u0442\u0430\u043d 24\u0410″},»12″:{«name»:»\u0410\u0432\u0442\u043e\u043c\u043e\u0439\u043a\u0430″,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0438.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_12.png»,»coords»:»55.738793, 52.446182″,»text»:»\u0421\u0442\u0440\u043e\u0438\u0442\u0435\u043b\u044c\u0441\u0442\u0432\u043e \u0430\u0432\u0442\u043e\u043c\u043e\u0439\u043a\u0430 \u043f\u043e \u0430\u0434\u0440\u0435\u0441\u0443 \u041d\u0430\u0431\u0435\u0440\u0435\u0436\u043d\u044b\u0435 \u0427\u0435\u043b\u043d\u044b, \u0443\u043b. \u041c\u0430\u0448\u0438\u043d\u043e\u0441\u0442\u0440\u043e\u0438\u0442\u0435\u043b\u044c\u043d\u0430\u044f, 92″},»11″:{«name»:»\u0410\u0432\u0442\u043e\u0441\u0435\u0440\u0432\u0438\u0441 \u043d\u0430 \u043a\u0430\u0437\u0430\u043d\u0441\u043a\u043e\u043c \u043f\u0440\u043e\u0441\u043f\u0435\u043a\u0442\u0435″,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u043f\u0440\u043e\u0444\u043d\u0430\u0441\u0442\u0438\u043b. html»,»img»:»\/netcat_files\/162_11.jpg»,»coords»:»55.700952, 52.375821″,»text»:»\u041a\u043e\u043c\u043f\u043b\u0435\u043a\u0442\u0430\u0446\u0438\u044f \u043e\u0431\u044a\u0435\u043a\u0442\u0430 \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u044f\u043c\u0438 \u0438 \u043f\u0440\u043e\u0444\u043d\u0430\u0441\u0442\u0438\u043b\u043e\u043c»},»8″:{«name»:»\u0426\u0435\u043d\u0442\u0440 \u0437\u0438\u043c\u043d\u0438\u0445 \u0432\u0438\u0434\u043e\u0432 \u0441\u043f\u043e\u0440\u0442\u0430 \u00ab\u0416\u0415\u041c\u0427\u0423\u0416\u0418\u041d\u0410 \u0421\u0418\u0411\u0418\u0420\u0418\u00bb»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u043f\u0440\u043e\u0444\u043d\u0430\u0441\u0442\u0438\u043b\u0430.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_8.jpg»,»coords»:»56.946118, 65.189142″,»text»:»\u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u043f\u0440\u043e\u0444\u043d\u0430\u0441\u0442\u0438\u043b\u0430 \u0421\u041a\u041d157, \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439, \u043a\u0440\u0435\u043f\u0435\u0436\u0430 \u0438 \u043a\u043e\u043c\u043f\u043b\u0435\u043a\u0442\u0443\u044e\u0449\u0438\u0445″},»6″:{«name»:»\u041f\u0442\u0438\u0446\u0435\u043a\u043e\u043c\u043f\u043b\u0435\u043a\u0441 \u0410\u043d\u044f\u043a»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/nashi-obekty-2_6. html»,»img»:»\/netcat_files\/162_6.jpg»,»coords»:»55.565587, 53.528402″,»text»:»\u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439 \u043e\u0431\u044a\u0435\u043c\u043e\u043c \u0431\u043e\u043b\u0435\u0435 100 000 \u043a\u0432.\u043c. \u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u043f\u0440\u043e\u0444\u043d\u0430\u0441\u0442\u0438\u043b\u0430 \u0431\u043e\u043b\u0435\u0435 80 000 \u043a\u0432.\u043c. \u041d\u0430\u0449\u0435\u043b\u044c\u043d\u0438\u043a\u043e\u0432 \u0431\u043e\u043b\u0435\u0435 25 000 \u043f\u043e\u0433.\u043c.»},»5″:{«name»:»Orange-fitness \u0433.\u041d\u0438\u0436\u043d\u0435\u043a\u0430\u043c\u0441\u043a»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/nashi-obekty-2_5.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_5.jpg»,»coords»:»55.651054, 51.822434″,»text»:»\u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439, \u0434\u043e\u0431\u043e\u0440\u043d\u044b\u0435 \u044d\u043b\u0435\u043c\u0435\u043d\u0442\u044b \u0432\u043d\u0443\u0442\u0440\u0438 \u043f\u043e\u043c\u0435\u0449\u0435\u043d\u0438\u0439. «},»4»:{«name»:»Orange fitness \u0433.\u041d\u0430\u0431\u0435\u0440\u0435\u0436\u043d\u044b\u0435 \u0427\u0435\u043b\u043d\u044b»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/nashi-obekty-2_4.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_4.jpeg»,»coords»:»55.757068, 52.430350″,»text»:»\u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447-\u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439 \u0438 \u0434\u043e\u0431\u043e\u0440\u043d\u044b\u0445 \u044d\u043b\u0435\u043c\u0435\u043d\u0442\u043e\u0432″},»2″:{«name»:»\u041f\u0440\u043e\u0438\u0437\u0432\u043e\u0434\u0441\u0442\u0432\u0435\u043d\u043d\u0430\u044f \u0431\u0430\u0437\u0430 \u041d\u0418\u041a\u041e»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/nashi-obekty-2_2.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_2.jpg»,»coords»:»55.690119, 52.426243″,»text»:»\u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439, \u043f\u0440\u043e\u0444\u043d\u0430\u0441\u0442\u0438\u043b\u0430, \u0434\u043e\u0431\u043e\u0440\u043d\u044b\u0445 \u044d\u043b\u0435\u043c\u0435\u043d\u0442\u043e\u0432. «},»3»:{«name»:»\u0410\u0432\u0442\u043e\u0441\u0430\u043b\u043e\u043d \u041c\u0435\u0440\u0441\u0435\u0434\u0435\u0441-\u0411\u0435\u043d\u0446 \u041e\u0440\u043b\u043e\u0432\u043a\u0430″,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/\u0434\u043e\u0431\u0440\u043e\u0442\u043d\u044b\u0435-\u044d\u043b\u0435\u043c\u0435\u043d\u0442\u044b.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_3.jpg»,»coords»:»55.703365, 52.402253″,»text»:»\u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439, \u043f\u0440\u043e\u0444\u043d\u0430\u0441\u0442\u0438\u043b\u0430, \u0434\u043e\u0431\u0440\u043e\u0442\u043d\u044b\u0445 \u044d\u043b\u0435\u043c\u0435\u043d\u0442\u043e\u0432.»},»1″:{«name»:»\u041a\u043e\u043b\u043e\u0431\u043e\u043a»,»link»:»\/about\/nashi-obekty\/nashi-obekty-2_1.html»,»img»:»\/netcat_files\/162_1.jpg»,»coords»:»55.704370, 52.400193″,»text»:»\u041f\u043e\u0441\u0442\u0430\u0432\u043a\u0430 \u0441\u044d\u043d\u0434\u0432\u0438\u0447 \u043f\u0430\u043d\u0435\u043b\u0435\u0439, \u043f\u0440\u043e\u0444\u043d\u0430\u0441\u0442\u0438\u043b\u0430 \u043d\u0430 \u0410\u0411\u041a, \u0441\u043a\u043b\u0430\u0434\u0441\u043a\u0438\u0435 \u043a\u043e\u0440\u043f\u0443\u0441\u0430. «}}

      (PDF) Многослойная структура на основе гофрированного сердечника: обзор

      Ссылки

      [1] Д.Г. Лучинский, В. Хафийчук, В.

      Смелянский, Р. Тайсон, Дж. Л. Уокер, JL

      Миллер, «Хай — моделирование достоверности для здоровья

      мониторинг в сотовых многослойных структурах,

      в Aerospace Conference, 2011 IEEE, (2011),

      стр. 1-7.

      [2] Ю. А. Бруно Кастани, Кристоф Буве, Жан-

      Жак Барро, «Критерий раздавливания сердечника согласно

      определяет прочность многослойных композитных конструкций.

      структур, подвергнутых сжатию после удара

      2008 Композитные конструкции.pdf, «Composite

      Structures, pp. 243–250, (2008).

      [3] HN Wadley,» Многофункциональные периодические ячеистые металлы

      , «Philos Trans A Math Phys Eng Sci, том

      364, стр. 31-68, 15 января (2006).

      [4] А. Мамалис, Д. Манолакос, М. Иоаннидис, П.

      Костазос и Д. Папапостолоу, «Осевое коллапс

      гибридных квадратных многослойных композитных труб

      детали с гофрированным сердечником: численное моделирование

      , «Композитные конструкции, т. 58, pp.

      571-582, (2002).

      [5] С. Белуэттар, А. Аббади, З. Азари, Р.

      ,

      Белуэттар и П. Фререс, «Экспериментальное исследование

      статического и усталостного поведения

      композитных сотовых материалов

      с использованием четырех точек изгиба

      . испытания, «Композитные конструкции», т.

      87, стр. 265-273, (2009).

      [6] Х. П. Конка, М. А. Вахаб и К. Лиан, «О

      Механические свойства композитного многослойного материала

      Структуры со встроенным пьезоэлектрическим волокном

      Композитные датчики», Инженерный журнал

      Материалы и технологии, вып.134, стр. 011010,

      (2012).

      [7] Л. Либреску и Т. Хауз, «Последние

      разработок в области моделирования и поведения

      продвинутых многослойных конструкций: обзор»,

      Композитные конструкции, т. 48, стр. 1-17, (2000).

      [8] С. Хеймбс, «Виртуальное испытание многослойных конструкций с сердечником

      с использованием динамического моделирования конечных элементов

      », «Вычислительное материаловедение,

      , т. 45, стр. 205-216, (2009).

      [9] F.Аббасси, С. Мистоу и А. Згал, «Анализ разрушения

      , основанный на росте микропор для листового металла

      во время испытаний на одноосное и двухосное растяжение»,

      Materials & Design, vol. 49, стр. 638-646,

      (2013).

      [10] Х. А. Кацман, Р. М. Кастанеда и Х. С. Ли,

      «Диффузия влаги в многослойных композитных структурах

      », Композиты Часть A: Прикладная наука

      и производство, том. 39, стр. 887-892,

      (2008).

      [11] C. C. Foo, G. B. Chai и L. K. Seah,

      «Механические свойства материала Nomex и

      сотовой структуры Nomex», Composite

      Structures, vol. 80, стр. 588-594, (2007).

      [12] А. Петрас и М. Сатклифф, «Карты режимов разрушения

      для сотовых сэндвич-панелей», Composite

      Structures, vol. 44, стр. 237-252, (1999).

      [13] Х. Чжао, И. Эльнасри и Я. Жирар, «Перфорация

      сэндвич-панелей из вспененного алюминия при ударной нагрузке

      — экспериментальное исследование»,

      International Journal of Impact Engineering,

      vol. .34, стр. 1246-1257, (2007).

      [14] M. R. M. Rejab и W. J. Cantwell, «Механическое поведение

      сэндвич-панелей с гофрированным сердечником

      », Композиты Часть B:

      Engineering, vol. 47, стр. 267-277, (2013).

      [15] М. Ямашита и М. Гото, «Поведение при ударе

      сотовых структур с различными характеристиками ячеек

      — численное моделирование и эксперимент

      », International Journal of Impact

      Engineering, vol.32, стр. 618-630, (2005).

      [16] Л. Актай, А. Ф. Джонсон и Б.-Х. Крёплин,

      «Численное моделирование раздавливания сотового заполнителя

      «, Инженерная механика разрушения,

      т. 75, стр. 2616-2630, (2008).

      [17] А. Аббади, Ю. Кутсава, А. Кармасол, С.

      ,

      Белуэттар и З. Азари, «Экспериментальные и числовые характеристики

      сотовых композитных панелей

      », Моделирование

      Практика моделирования и Теория, т.17, стр.

      1533-1547, (2009).

      [18] В. Н. Бурлаенко и Т. Садовски, «Анализ структурных характеристик

      многослойных пластин с

      заполненной пеной алюминиевой гексагональной сотовой сердцевиной

      », «Вычислительное материаловедение, вып. 45,

      с. 658-662, (2009).

      [19] М. Бурман и Д. Зенкерт, «Усталость пенопласта

      многослойных балок — 1: неповрежденные

      образцов», Международный журнал усталости,

      тома.19, стр. 551-561, (1997).

      [20] К. Чен, А. Харт и Н. Флек, «Пластмассовое обрушение многослойных балок

      с металлической сердцевиной из пенопласта

      », Международный механический журнал

      Sciences, vol. 43, стр. 1483-1506, (2001).

      [21] В. Крапи и Р. Монтанини, «Алюминиевая пена

      , режимы схлопывания сэндвичей

      при статическом и

      динамическом трехточечном изгибе», International

      Journal of Impact Engineering, vol. 34, стр.509-

      521, (2007).

      [22] А.-М. Харт, Н. Флек и М. Эшби, «Усталостная прочность

      многослойных балок с пенопластом из алюминиевого сплава

      », International

      Journal of Fatigue, vol. 23, стр. 499-507, (2001).

      [23] С. Каземахвази, Р. Бен, Д. Викрам и Д.

      Зенкерт, «Ударные свойства гофрированных композитных многослойных сердечников

      », Международная конференция

      по многослойным конструкциям, ICSS9,

      ( 2010).

      [24] W.-S. Чанг, Э. Венцель, Т. Краутхаммер и

      Дж. Джон, «Поведение при изгибе многослойных пластин с гофрированным сердечником

      «, Composite Structures, vol. 70,

      с. 81-89, (2005).

      [25] Дж. Бартолоцци, М. Пиерини, У. Оррениус и Н.

      Балданзини, «Эквивалентный состав материала

      для синусоидальных гофрированных сердечников конструкционных сэндвич-панелей

      », Composite Structures, vol.

      100, стр. 173-185, (2013).

      [26] Ф. Коте, В. С. Дешпанде, Н. А. Флек и А.

      Г. Эванс, «Отклики на сжатие и сдвиг

      DOI: 10.1051 /

      00029 (2016) matecconf / 2016

      MATEC Web of Conferences 740002 9

      7

      ,

      4

      5

      ICMER 2015

      Подушка из гофрированного картона для горячих сэндвичей — Д: 7,3 x Ш: 5,05 x В: 2,2 дюйма

      Размер или емкость: 5.1 х 5,7 х 2,2 дюйма

      Цвет: Крафт

      Материал: Гофрированный картон

      ОК Компост: Нет

      Биоразлагаемый: Нет

      Сертификат BPI Compostable: Нет

      Сертифицировано FSC: Нет

      Размер: 5.1 х 5,7 х 2,2 дюйма

      Доступные размеры: 210ETCROQ1, 210CREPCAR, 210ETNINI

      Настраиваемый: Нет

      Холодная еда: да

      Горячая еда: да

      Тип блюда: Коробка

      Сейф с морозильной камерой: да

      Сейф в духовке: да

      Микроволновая печь: да

      Многоразовый: Нет

      Длина упаковки в дюймах: 11.42

      Упаковка в ящике: 1

      Вес упаковки в фунтах: 4,25

      Ширина упаковки в дюймах: 7.10

      Шт. В коробке: 475

      Штук в упаковке: 475

      Высота куска в дюймах: 2.20

      Длина куска в дюймах: 5.10

      Ширина куска, дюймы: 5,70

      Семейство продуктов: Коробка на вынос

      Линия продуктов: Хватай и уходи

      Корпус Cube: 1.77

      Ширина корпуса в см: 40.00

      Ширина корпуса в дюймах: 15,75

      Высота корпуса в см: 21.20

      Длина корпуса в дюймах: 22,99

      Пакет футляров: CS

      Вес корпуса, фунты брутто: 12.81 год

      Вес в ящике: 12,81

      CBF в коробке: 0,05

      Высота упаковки в дюймах: 16.54

      Теоретический прогноз для гофрированных сэндвич-панелей при изгибающих нагрузках

    • 1.

      Виттрик, У.Х .: О локальном короблении сэндвич-панелей с гофрированным сердечником ферменного типа при сжатии. Int. J. Mech. Sci. 14 , 263–264 (1972)

      Артикул Google ученый

    • 2.

      Лю Т., Дэн З.С., Лу Т.Дж .: Структурное моделирование многослойных структур с легкими ячеистыми сердцевинами. Acta Mech. Грех. 23 , 545–559 (2007)

      Статья Google ученый

    • 3.

      Магнуцка, Э., Вальчак, З., Ясион, П. и др.: Изгиб и колебания металлических многослойных балок с гофрированными в трапеции сердечниками — продольный гофрированный основной сердечник. Тонкостенная конструкция. 112 , 78–82 (2017)

      Статья Google ученый

    • 4.

      Hou, S.J., Zhao, S.Y., Ren, L.L., и др .: Оптимизация устойчивости гофрированных сэндвич-панелей к аварийным ситуациям. Mater Des. 51 , 1071–1084 (2013)

      Артикул Google ученый

    • 5.

      Лю Т.К., Хоу С.Дж., Нгуен X. и др.: Характеристики поглощения энергии сэндвич-структур с композитными листами и сердцевиной из биококосов. Compos. B. Eng. 114 , 328–338 (2017)

      Статья Google ученый

    • 6.

      Бьяджи, Р., Барт-Смит, Х .: Реакция сэндвич-панелей с металлическим гофрированным сердечником в плоскости колонны. Int. J. Solids Struct. 49 , 3901–3914 (2012)

      Артикул Google ученый

    • 7.

      Rejab, M.R.M., Cantwell, W.J .: Механическое поведение сэндвич-панелей с гофрированным сердечником. Compos. Часть B англ. 47 , 267–277 (2013)

      Статья Google ученый

    • 8.

      Ян, Л.Л., Хан, Б., Ю., Б. и др .: Трехточечный изгиб многослойных балок с гофрированными сердечниками, заполненными алюминиевой пеной. Матер. Des. 60 , 510–519 (2014)

      Статья Google ученый

    • 9.

      Чанг, В.С., Венцель, Э., Краутхаммер, Т. и др .: Поведение многослойных пластин с гофрированным сердечником при изгибе. Compos. Struct. 70 , 81–89 (2005)

      Статья Google ученый

    • 10.

      Рубино, В., Дешпанде, В.С., Флек, Н.А.: Трехточечный изгиб Y-образной рамы и многослойных балок с гофрированным сердечником. Int. J. Mech. Sci. 52 , 485–494 (2010)

      Статья Google ученый

    • 11.

      Лю, К., Чжан, Й.Х., Йе, Л .: Высокая скорость реакции на удар сэндвич-панелей с оболочкой из металлического волокна и сердцевиной из вспененного алюминия. Int. J. Impact Eng. 100 , 139–153 (2016)

      Артикул Google ученый

    • 12.

      Qin, Q.H., Xiang, C.P., Zhang, J.X., et al .: О реакции на низкоскоростной удар многослойной балки с металлическим пенопластом: модель с двумя балками. Compos. Struct. 176 , 1039–1049 (2017)

      Статья Google ученый

    • 13.

      Чжан, Дж. Х., Цинь, Q.H., Сян, К. П. и др.: Динамический отклик тонких многослойных многослойных балок с металлическими пенопластами, подвергнутых низкоскоростному удару. Compos. Struct. 153 , 614–623 (2016)

      Статья Google ученый

    • 14.

      Hou, S.J., Shu, C.F., Zhao, S.Y. и др .: Экспериментальные и численные исследования многослойных гофрированных сэндвич-панелей при разрушающей нагрузке. Compos. Struct. 126 , 371–385 (2015)

      Статья Google ученый

    • 15.

      Янг, X.F., Ма, J.X., Ши, Ю.Л., и др .: Исследование устойчивости к аварии сэндвич-панели с двунаправленным гофрированным сердечником из био-вдохновения при квазистатической разрушающей нагрузке. Матер. Des. 135 , 275–290 (2017)

      Статья Google ученый

    • 16.

      Лян, К.С., Ян, М.Ф., Ву, П.У .: Оптимальная конструкция сэндвич-панелей с металлическим гофрированным сердечником, подверженных взрывным нагрузкам. Ocean Eng. 28 , 825–861 (2001)

      Артикул Google ученый

    • 17.

      Чжан, П., Лю, Дж., Ченг, Ю.С. и др.: Динамический отклик металлических сэндвич-панелей с гофрированным сердечником и трапециевидной формы, подвергнутых воздействию воздушно-ударной нагрузки: экспериментальное исследование. Матер. Des. 65 , 221–230 (2015)

      Статья Google ученый

    • 18.

      Yazici, M., Wright, J., Bertin, D., et al .: Экспериментальное и численное исследование стальных многослойных конструкций с гофрированным сердечником, заполненным пеной, подвергшихся взрывной нагрузке. Compos. Struct. 110 , 98–109 (2014)

      Статья Google ученый

    • 19.

      Либов, К., Батдорф, С.Б .: Общая теория малых прогибов для плоских многослойных пластин. Tech. Rep. Arch. Image Lib. 899 (1948)

    • 20.

      Libove, C., Хубка, Р.Е .: Константы упругости многослойных плит с гофрированным сердечником. J. Struct. Англ. ASCE 122 , 958–966 (1951)

      Google ученый

    • 21.

      Briassoulis, D .: Эквивалентные ортотропные свойства гофрированных листов. Comput. Struct. 23 , 129–138 (1986)

      Статья Google ученый

    • 22.

      Bartolozzi, G., Pierini, M., Orrenius, U., et al.: Состав, эквивалентный синусоидальному гофрированному сердечнику структурных сэндвич-панелей. Compos. Struct. 100 , 173–185 (2013)

      Артикул Google ученый

    • 23.

      Бартолоцци, Г., Балданзини, Н., Пиерини, М .: Эквивалентные свойства гофрированных сердечников многослойных конструкций: общий аналитический метод. Compos. Struct. 108 , 736–746 (2014)

      Статья Google ученый

    • 24.

      Ся Ю., Фрисвелл М.И., Флорес Е.И.: Эквивалентные модели гофрированных панелей. Int. J. Solids Struct. 49 , 1453–1462 (2012)

      Статья Google ученый

    • 25.

      Е. З., Бердичевский В.Л., Ю. В. Эквивалентная классическая пластинчатая модель гофрированных конструкций. Int. J. Solids Struct. 51 , 2073–2083 (2014)

      Статья Google ученый

    • 26.

      Романофф, Дж., Варста, П .: Реакция на изгиб многослойных плит с сердечником. Compos. Struct. 81 , 292–302 (2007)

      Статья Google ученый

    • 27.

      Ослунд, П.Е., Хэгглунд, Р., Карлссон, Л.А. и др .: Анализ локализации деформации и образования лицевых морщин в гофрированных сэндвич-панелях, нагруженных кромкой, с использованием модели непрерывного повреждения. Int. J. Solids Struct. 56–57 , 248–257 (2014)

      Google ученый

    • 28.

      Кастильяно, Калифорния: Intorno ai sistemi elastici. Диссертация, Туринский университет (1873 г.)

    • 29.

      Нильсон, А.Х., Аммар, А.Р .: Анализ методом конечных элементов сдвиговых диафрагм металлической палубы. J. Struct. Div. 100 , 711–726 (1974)

      Google ученый

    • 30.

      Миндлин Р.Д .: Влияние инерции вращения и сдвига на изгибные движения изотропных упругих пластин. J. Appl. Мех. 18 , 31–38 (1951)

      MATH Google ученый

    • Контейнер для бумаги «Коробка для сэндвичей» | Экологичная крафт-бумага

      Коробка для горячих сэндвичей из гофрированной крафт-бумаги с боковым отрывом 5.7 дюймов — 475 шт. Упаковка

      Бумажный контейнер для сэндвич-карт является обязательным элементом на любой вечеринке или в кафе, где подают горячие или поджаренные сэндвичи. Защитное покрытие гарантирует, что хлеб останется свежим, а начинка сохранит тепло. Плавленый сыр даже останется липким! Бумажная коробка для сэндвичей также является идеальным экологически чистым контейнером для переноски. Отправьте своих друзей, семью и гостей с коробкой для сэндвичей с вкусностями, которыми они смогут насладиться позже. Коробка для горячих сэндвичей от Bio and Chic удобна в использовании, не говоря уже об экологичности!

      Удобство и функциональность

      Наш бумажный контейнер для сэндвичей размером почти 6 дюймов — идеальный размер для большинства бутербродов, даже для сытного пикника.Гофрирование картона помогает вентилировать коробку, сохраняя внутри все тепло и пар. Удобный боковой отрыв позволяет быстро открыть коробку. Гости могут добраться до своих бутербродов в кратчайшие сроки — без суеты, без суеты и без беспорядка. Используйте бумажную коробку для сэндвичей, чтобы держать бутерброды, печенье, ручные пироги и другие вкусности.

      Используйте бумажные контейнеры для бутербродов Bio и Chic на своем следующем мероприятии. Потратьте более 149,99 долларов и получите бесплатную доставку вашего заказа!

      Штук в упаковке 475

      Тип Коробка

      Размер 5 — 9 дюймов

      Форма Прямоугольник

      Материал Гофрированный картон

      Цвет Крафт

      Упаковка в ящике 1,00

      Предназначен для горячих / холодных блюд ПРАВДА

      Морозильник Сейф да

      Сейф для микроволновой печи да

      Перерабатываемый да

      Высота куска, дюймы 2.20

      Длина куска, дюймы 5.10

      Ширина куска, дюймы 5,70

      Пакет UPC БЕЗ ВНУТРЕННИХ ПАКЕТОВ

      Высота корпуса в дюймах 8,35

      Длина корпуса в дюймах 22,99

      Ширина корпуса, дюймы 15,75

      Вес корпуса, фунты брутто 12.81 год

      Высота упаковки в дюймах 16,54

      Длина упаковки в дюймах 11,42

      Вес упаковки в фунтах 4,25

      Ширина упаковки, дюймы 7.10

      Статус предмета Активный

      Создан для горячего да

      Настраиваемый Нет

      Сертифицировано FSC Нет

      Печь да

      Сертификат BPI Compostable Нет

      Емкость в унциях 0.00

      Термомеханическая гомогенизация многослойных конструкций с гофрированной сердцевиной многоразовых ракет-носителей

    • [1] «Доступ к космическим исследованиям, сводный отчет», NASA TM-109693, 1994, https://ntrs.nasa.gov/citations/19940022648 [извлечено 2021].

    • [2] Многоразовая ракета-носитель: Программа разработки и испытаний технологий , National Academies Press, Вашингтон, округ Колумбия, 1996, стр. 11–53.

    • [3] Мартинес О. А., Шарма А., Санкар Б. В., Хафтка Р. Т. и Блоссер М. Л., «Определение тепловой силы и момента интегрированной системы тепловой защиты», AIAA Journal , Vol. 48, № 1, 2010, с. 119–128. https://doi.org/10.2514/1.40678

    • [4] Шарма А., Санкар Б. и Хафтка Р., «Гомогенизация пластин с микроструктурой и нанесение на гофрированные сэндвич-панели с сердечником», 51st AIAA / ASME / ASCE / AHS / ASC Structures, Structural Dynamics, and Materials Conference, 18th AIAA / ASME / AHS Adaptive Structures Conference , AIAA Paper 2010-2706, 2010.

    • [5] Бапанапалли С., Мартинес О., Гогу К., Санкар Б., Хафтка Р. и Блоссер М., «Анализ и проектирование многослойных панелей с гофрированным сердечником для систем тепловой защиты космических аппаратов», 47-я AIAA / ASME / ASCE / AHS / ASC конференция по структурам, структурной динамике и материалам 14-я конференция AIAA / ASME / AHS по адаптивным структурам, 7-я , доклад AIAA 2006-1942 (студенческая работа), 2006.

    • [6] Херрманн А.С., Зален П.К. и Зуарди И., «Технология многослойных конструкций в коммерческой авиации», Многослойные конструкции 7: Развитие многослойных конструкций и материалов , Спрингер, Нью-Йорк, 2005, стр.13–26. https://doi.org/10.1007/1-4020-3848-8_2

    • [7] Дайяни И., Ходапараст Х.Х., Вудс Б.К. и Фрисвелл М.И., «Дизайн композитной гофрированной оболочки с покрытием для морфинга изгиба. Аэродинамический профиль », Журнал интеллектуальных материальных систем и структур , Vol. 26, № 13, 2015, с. 1592–1608. https://doi.org/10.1177/1045389X14544151

    • [8] Ян Ж.-С., Ли Д.-Л., Ма Л., Чжан С.-К., Шредер К.-У. и Шмидт Р., «Численный статический и динамический анализ улучшенных эквивалентных моделей для гофрированных многослойных конструкций», Механика перспективных материалов и конструкций , Vol.26, № 18, 2019, с. 1556–1567. https://doi.org/10.1080/15376494.2018.1444232

    • [9] Чанг В.-С., Венцель Э., Краутхаммер Т. и Джон Дж. «Поведение при изгибе многослойных пластин с гофрированным сердечником». Композитные конструкции , Vol. 70, № 1, 2005 г., стр. 81–89. https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2004.08.014

    • [10] Бапанапалли С. К., «Проектирование комплексной системы тепловой защиты для космических аппаратов будущего», доктор философии. Диссертация, Univ. Флориды, Гейнсвилл, Флорида, 2007.

    • [11] Мартинес О. А., Санкар Б. В., Хафтка Р. Т., Бапанапалли С. К. и Блоссер М. Л., «Микромеханический анализ композитных многослойных панелей с гофрированной сердцевиной для интегральных систем тепловой защиты», AIAA Journal , Vol. 45, № 9, 2007 г., стр. 2323–2336. https://doi.org/10.2514/1.26779

    • [12] Шарма А., «Многофункциональный дизайн интегральной системы тепловой защиты для будущего космического корабля во время повторного входа», доктор философии. Диссертация, Univ. Флориды, Гейнсвилл, Флорида, 2010.

    • [13] Либове К. и Хубка Р. Э., «Упругие постоянные для многослойных пластин с гофрированным сердечником», NACA TN 2289, 1951. https://ntrs.nasa.gov/citations/19930082945 [извлечено в 2021 году].

    • [14] Фунг Т., Тан К. и Лок Т., «Анализ многослойной плиты с C-образным сердечником», Труды 3-й Международной конференции по морской и полярной инженерии , Vol. 4, International Soc. офшорных и полярных инженеров, Маунтин-Вью, Калифорния, 1993, стр. 244–249.

    • [15] Фунг Т.-C., Tan K.-H. и Лок Т.-С., «Упругие постоянные для сэндвич-панелей Z-Core», Journal of Structural Engineering , Vol. 120, No. 10, 1994, pp. 3046–3055. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(1994)120:10(3046)

    • [16] Лок Т.-С. и Ченг К.-Х., «Свойства упругой жесткости и поведение сэндвич-панели с ферменным сердечником», журнал Journal of Structural Engineering , Vol. 126, No. 5, 2000, pp. 552–559. https://doi.org/10.1061/(ASCE)0733-9445(2000)126:5(552)

    • [17] Нордстранд Т., Карлссон Л. А. и Аллен Х. Г., «Жесткость на поперечный сдвиг сэндвича с сердечником», Composite Structures , Vol. 27, № 3, 1994, стр. 317–329. https://doi.org/10.1016/0263-8223(94)

      -4

    • [18] Карлссон Л.А., Нордстранд Т. и Вестерлинд Б., «Об упругой жесткости сэндвича с гофрированным сердечником», Journal сэндвич-конструкций и материалов , Vol. 3, № 4, 2001, стр. 253–267. https://doi.org/10.1106/BKJF-N2TF-AQ97-H72R

    • [19] Буанник Н., Картро П. и Кеснель Т., «Гомогенизация сэндвич-панелей с гофрированным сердечником», Композитные конструкции , Vol. 59, № 3, 2003 г., стр. 299–312. https://doi.org/10.1016/S0263-8223(02)00246-5

    • [20] Мартинес О., «Микромеханический анализ и проектирование интегрированной системы тепловой защиты для космических аппаратов будущего», доктор философии. . Диссертация, Univ. из Флориды, Гейнсвилл, Флорида, 2007.

    • [21] Ли Х., Ге Л., Лю Б., Су Х., Фэн Т. и Фанг Д., «Эквивалентная модель для сэндвич-панели с двойной Направленный трапециевидный гофрированный сердечник », Journal of Sandwich Structures and Materials , Vol.22, № 7, 2019, стр. 2445–2465. https://doi.org/10.1177/1099636219837884

    • [22] Абд Эль-Сайед Ф., Джонс Р. и Берджесс И., «Теоретический подход к деформации композитных материалов на сотовой основе», Композиты , Vol. 10, № 4, 1979, стр. 209–214. https://doi.org/10.1016/0010-4361(79)

      -1

    • [23] Гибсон Л.Дж., Эшби М.Ф., Шайер Г. и Робертсон К., «Механика двумерных ячеистых материалов. Труды Лондонского королевского общества, серия A: математические и физические науки , Vol.382, № 1782, 1982, стр. 25–42. https://doi.org/10.1098/rspa.1982.0087.

    • [24] Гибсон Л. Дж. И Эшби М. Ф., Ячеистые твердые вещества: структура и свойства , Cambridge Univ. Press, Кембридж, Англия, Великобритания, 1999 г., стр. 93–148.

    • [25] Мастерс И. и Эванс К., «Модели упругой деформации сот», Композитные конструкции , Vol. 35, № 4, 1996 г., стр. 403–422. https://doi.org/10.1016/S0263-8223(96)00054-2

    • [26] Келси С., Геллатли Р. и Кларк Б., «Модуль сдвига фольговых сотовых сердечников: теоретическое и экспериментальное исследование сердечников, используемых в конструкции типа« сэндвич »», Aircraft Engineering and Aerospace Technology , Vol. 30, № 10, 1958, с. 294–302. https://doi.org/10.1108/eb033026

    • [27] Гредиак М., «Исследование методом конечных элементов поперечного сдвига в сотовых заполнителях», International Journal of Solids and Structures , Vol. 30, № 13, 1993, стр. 1777–1788.https://doi.org/10.1016/0020-7683(93)

      -W

    • [28] Уоллах Дж. и Гибсон Л., «Механическое поведение трехмерного материала фермы», International Journal of Твердые тела и структуры , Vol. 38, № 40–41, 2001 г., стр. 7181–7196. https://doi.org/10.1016/S0020-7683(00)00400-5

    • [29] Дешпанде В.С., Флек Н.А. и Эшби М.Ф., «Эффективные свойства материала решетки октета-фермы», Journal of Механика и физика твердого тела , Vol.49, № 8, 2001, с. 1747–1769. https://doi.org/10.1016/S0022-5096(01)00010-2

    • [30] Лим Ж.-Х. и Канг К.-Дж., «Механическое поведение сэндвич-панелей с тетраэдрическими сердечниками и сердечниками фермы Кагоме, изготовленных из проволоки», International Journal of Solids and Structures , Vol. 43, № 17, 2006 г., стр. 5228–5246. https://doi.org/10.1016/j.ijsolstr.2005.07.011.

    • [31] Лю Т., Дэн З. и Лу Т., «Оптимизация конструкции бутербродов с сердцевиной фермы с гомогенизацией», International Journal of Solids and Structures , Vol.43, №№ 25–26, 2006 г., стр. 7891–7918. https://doi.org/10.1016/j.ijsolstr.2006.04.010

    • [32] Хохе Дж. Р. и Беккер В., «Эффективные зависимости напряжения от деформации для двумерных ячеистых многослойных ядер: гомогенизация, модели материалов, и свойства », Обзоры прикладной механики , Vol. 55, № 1, 2002, стр. 61–87. https://doi.org/10.1115/1.1425394

    • [33] Кайлери Д., Неделек Дж. «Тонкие упругие и периодические пластины», Математические методы в прикладных науках , Vol.6, № 1, 1984, с. 159–191. https://doi.org/10.1002/mma.1670060112

    • [34] Левински Т., «Эффективная жесткость поперечно неоднородных пластин с однонаправленной периодической структурой», International Journal of Solids and Structures , Vol. 32, № 22, 1995, стр. 3261–3287. https://doi.org/10.1016/0020-7683(94)00309-K

    • [35] Хохе Дж., «Подход прямой гомогенизации для определения матрицы жесткости микрогетерогенных пластин с применением на сэндвич-панелях», ” Композиты, Часть B: Engineering , Vol.34, № 7, 2003 г., стр. 615–626. https://doi.org/10.1016/S1359-8368(03)00063-5

    • [36] Колпаков А., Ракин С., «Расчет эффективной жесткости гофрированных пластин путем решения задачи на пластине. Поперечное сечение », Журнал прикладной механики и технической физики, , Vol. 57, № 4, 2016, с. 757–767. https://doi.org/10.1134/S0021894416040209

    • [37] Крейг С., «Термоупругие конструкции жестких несимметричных композитных панелей для конечно-элементного анализа высокоскоростных самолетов», AIAA Paper 1994-1579, 1994.https://doi.org/10.2514/6.1994-1579

    • [38] Коллиер К., «Формулировка жесткости, теплового расширения и термического изгиба усиленных волокном композитных панелей», 34-е структуры, структурная динамика и материалов конференции , AIAA Paper 1993-1569, 1993. https://doi.org/10.2514/6.1993-1569

    • [39] Коллиер К., Спот К. и Грасси Г., «Термомеханический анализ конечных элементов. жестких несимметричных композитных панелей с двумерными моделями », MSC World Users ‘Conference , Arlington, VA, May 1993, Paper 31, http: // old.hypersizer.com/support/dload/msc93.php.

    • [40] Редди Дж. Н., Механика ламинированных композитных пластин и оболочек: теория и анализ , CRC Press, Бока-Ратон, Флорида, 2003, стр. 109–153.

    • [41] Abaqus FEA, Abaqus, Inc., Провиденс, Род-Айленд, 2017 г. [Онлайн], http://www.3ds.com/products-services/simulia/products/abaqus/ [по состоянию на май 2017 г.].

    • Гофрированные стальные кровельные сэндвич-панели Котировки из пенополистирола в реальном времени, цены последней продажи -Okorder.com

      Описание продукта:

      1. Структура сэндвич-панели

      Сэндвич-панель состоит из двух слоев устойчивых к атмосферным воздействиям стальных листов, на которые нанесены твердые формы полиуретана между двумя слоями из огнестойких материалов. Сэндвич-панель подходит для различных крыш и стен, относящихся к крупногабаритным заводским зданиям, складским помещениям, выставочным залам, спортивным залам, морозильным камерам, цехам очистки и т. Д. с богатой красочностью и хорошим внешним видом.

      2. Основные характеристики сэндвич-панели

      1) Наша сэндвич-панель из пенополистирола обладает следующими характеристиками: легкий собственный вес, высокая механическая прочность, отличная стойкость к сдвигу, высокая коррозионная стойкость, высокая прочность, устойчивость к атмосферным воздействиям и т. Д.

      2) Сэндвич-панель имеет отличные изоляционные свойства: теплоизоляцию, звукоизоляцию, водонепроницаемость и т. Д.

      3) Она проста в установке и может использоваться многократно.

      4) В настоящее время сэндвич-панели из пенополистирола широко используются для уборки мастерских, промышленных заводов, офисных зданий, стадионов, вилл, общественных зданий и т. Д.

      5) Помимо сэндвич-панелей из пенополистирола, Wiskind также предлагает сэндвич из минеральной ваты. панели, сэндвич-панели из стекловаты, сэндвич-панели из полиуретана, сотовые сэндвич-панели.

      6) Все эти продукты прошли сертификацию ISO9001 и ISO14001. Благодаря высокому качеству и низкой цене, они хорошо приняты нашими клиентами в России, Австралии, Анголе, Конго, Корее и т. Д.

      3. Изображения сэндвич-панелей

      4. Сэндвич-панель l Спецификация

      Эффективная ширина Стеновая панель: 950 мм 1150 мм 1200 мм Кровельная панель: 950 мм 980 мм

      Длина; По запросу заказчика

      Материалы; Пенополистирол (EPS), Цветной стальной лист

      Конструкция; Верхний и нижний слой: цветной стальной лист

      Средний; пенополистирольный картон

      Толщина; Цвет стального листа: 0,3-0.6мм

      Пенополистирол: 50мм 75мм 100мм 150мм 200мм

      Плотность полистирола; 8-20 кг / м3

      Обычный цвет; Стандарт RAL

      Характер; Легкий вес, теплоизоляция, водонепроницаемость, экологичность и экологичность

      Используйте различные крыши и стены для больших заводских зданий, складских помещений, выставочных залов, спортзалов и т. Д.

      5. Преимущества сэндвич-панелей

      1) Тепло и Звукоизоляция: внешние стальные листы могут сохранять стойкий цвет здания, уменьшать солнечное излучение и поддерживать соответствующую температуру в помещении.Высококачественные теплоизоляционные материалы изготовлены из полиуретана PU и (PIR) полиизоциануратной смолы, кислоты и водорода, не содержащей хлорфторуглеродов (CFC).

      2) Степень замедления воспламенения: Эта система может эффективно предотвращать возгорание и предотвращать распространение огня во время перекрестного строительства и во время использования плит

      3) Защита окружающей среды: Изучая успешный опыт строительства защитных сооружений из отечественных и зарубежных компаний, а также благодаря нашему научному анализу, мы объективно придерживаемся идеи «низкоуглеродного проектирования, экологичных строительных материалов и энергосберегающих технологий».

      6.FAQ

      1) Как можно использовать сэндвич-панель для:

      2) Ее можно использовать в перегородке, внутренней стене, наружной стене ненесущей стены, ремонте старых зданий и других условиях, которые имеют сильные требования влагостойкости, водонепроницаемости, пожаробезопасности, звукоизоляции.

      3) .Какая политика в отношении сломанных частей?

      4) в течение одного года мы предлагаем бесплатные запчасти. Если срок превышает один год, вам необходимо купить заводскую стоимость

      .

      Определение жесткости на поперечный сдвиг многослойных панелей с гофрированным сердечником путем численной гомогенизации

      Материалы (Базель).2021 апр; 14 (8): 1976.

      Tomasz Garbowski

      1 Кафедра инженерии биосистем, Познанский университет естественных наук, Wojska Polskiego 50, 60-627 Познань, Польша; [email protected]

      Tomasz Gajewski

      2 Институт структурного анализа, Познанский технологический университет, Piotrowo 5, 60-965 Poznan, Poland

      Michele Bacci 9occhi, Академический редактор Biosystems Engineering, Познанский университет естественных наук, Wojska Polskiego 50, 60-627 Познань, Польша; [email protected]

      2 Институт структурного анализа, Познанский технологический университет, Piotrowo 5, 60-965 Познань, Польша

      Поступила в редакцию 1 апреля 2021 года; Принято в 2021 г. 14 апреля.

      Эту статью цитировали в других статьях в PMC.

      Abstract

      Зная свойства материала отдельных слоев гофрированных пластин и геометрию их поперечного сечения, можно рассчитать эффективные параметры материала эквивалентной пластины. Это может быть проблематично, особенно если жесткость на поперечный сдвиг также необходима для правильного описания эквивалентных характеристик пластины.В этой работе метод, предложенный Бианколини, расширен, чтобы включить возможность определения, помимо жесткости на растяжение и изгиб, также жесткости на поперечный сдвиг гомогенизированного гофрированного картона. Метод основан на эквивалентности энергии деформации между полной численной трехмерной моделью гофрированного картона и его представлением плоской пластины Рейсснера-Миндлина. В данном исследовании использовались конечные элементы оболочки, чтобы точно отразить геометрию гофрированного картона. В представленном здесь методе метод конечных элементов используется только для составления исходной глобальной матрицы жесткости, которая затем уплотняется и напрямую используется в процедуре гомогенизации.Устойчивость предложенного метода проверена для различных вариантов выбранных элементов репрезентативного объема. Полученные результаты согласуются с другими методами, уже представленными в литературе.

      Ключевые слова: гофрокартон , численная гомогенизация, эквивалент энергии деформации, метод конечных элементов, свойства жесткости пластин, оболочки, поперечный сдвиг

      1. Введение

      Гофрокартон широко используется в качестве упаковочного и защитного материала почти во всех отраслях промышленности. .Всякий раз, когда товар выставляется в витринах магазинов, он часто упаковывается в красочную и фирменную упаковку из гофрированного картона. Это становится обязательным стандартом во всем мире. Упаковка предназначена не только для привлечения внимания покупателя, но и часто является основной защитой продукта, который доставляется на склады или напрямую доставляется покупателям курьерскими компаниями. Вместе с ростом электронной коммерции растет и количество упаковки, поступающей на рынок. К счастью, гофрокартон — это материал, который не только экологически чистый, но и легко перерабатывается.Эти особенности во многом способствовали заметному росту рынка упаковки из гофрированного картона в последние годы. В результате растущей осведомленности производителей и их клиентов экологические продукты становятся все более популярными и поэтому требуют большего внимания.

      Поскольку гофрокартон изготовлен из бумаги, а бумага — из целлюлозных волокон, которые в основном производятся из деревьев, мы должны уделять особое внимание рациональному использованию первичных и вторичных волокон. Единственный способ добиться экономии материала, используемого для производства упаковки, — это сосредоточить внимание на оптимальном выборе состава сырья и тщательном анализе прочности изделий из гофрокартона.В настоящее время необходимо оптимизировать не только простые транспортные пакеты, но и более сложные конструкции, например SRP (готовые к полке коробки) или дисплеи. Для типовых конструкций коробки достаточно оценить прочность коробки из гофрированного картона на основе любой аналитической формулы, найденной в литературе; от самых простых и популярных [1] до более сложных [2,3,4,5,6,7].

      Макки и соавторы разработали формулу, в которой прочность на сжатие в поперечном направлении гофрированного картона, его толщина и базовый размер коробки необходимы для простой оценки прочности коробки.Этот подход действителен только для очень простых коробок с клапаном и может использоваться для упаковок правильной формы без перфорации и отверстий. В последние годы было предпринято много попыток расширить применимость простых аналитических методов и повысить их точность. Аллерби и соавторы изменили константы и показатели в исходной формулировке Макки, что немного повысило ее точность [2]. Schrampfer et al. расширил применимость формулы Макки для более широкого диапазона ящиков [8]. Batelka et al. включили все размеры коробки в свою формулу [3], в то время как Urbanik et al.включены также явления неупругого выпучивания [4]. Недавно численно-аналитическая формула была предложена Гарбовски и др. учитывать также отверстия [6] и перфорацию [7] при оценке прочности коробки.

      Прочность тонкой коробки зависит от прочности гофрированного картона на сжатие, а также от критической нагрузки, которую должны выдерживать его вертикальные стенки. Поэтому феномену коробления гофрированного картона посвящено много исследований [9,10,11,12,13]. Поскольку гофрированный картон представляет собой ламинированный материал с особой ориентацией волокон, для анализа продольного изгиба требуются усовершенствованные модели.Следует учитывать как ортотропность материала, так и его слоистое сечение [14]. Поэтому метод конечных элементов является наиболее подходящим методом для расчета критической несущей способности панелей из гофрированного картона. Особенно в случае сложных форм таких панелей или при наличии отверстий и перфораций [6,7], где трудно применить аналитические формулы.

      В последние годы для оценки прочности конструкций из гофрированного картона все чаще используются как гибридные методы [4,6,7,15], так и чисто численные [16,17,18,19].Последний обзор можно найти здесь [20]. Поскольку ящики из гофрированного картона, подносы для фруктов, дисплеи и коробки для розничной торговли очень часто представляют собой сложные трехмерные конструкции, загружаемые различными способами, метод конечных элементов [21] чаще всего используется для расчета таких конструкций. Гофрированный картон имеет мягкую гофрированную сердцевину, поэтому традиционную теорию пластин Кирхгофа – Лява обычно заменяют теорией оболочек Миндлина – Рейсснера, которая также учитывает поперечный сдвиг в элементах оболочки. Это требует правильного выбора конечного элемента (КЭ), что имеет ключевое значение для получения правильных результатов численного моделирования.Известно, что как треугольная, так и четырехугольная оболочка FE страдают от так называемой блокировки сдвига. Чтобы преодолеть такие ограничения, в литературе было предложено множество улучшений традиционных КЭ, например, Бат и Дворкин [22,23], где применялись вспомогательные режимы сдвига. Эти режимы были впервые использованы МакНилом [24,25], а затем расширены Доуном и Ламейном [26] и Онате и др. [27]. Этот элемент был успешно реализован и использован в работе Garbowski et al. [13], в которой авторы доказывают, что механическое поведение этого элемента при испытаниях на скручивание идентично аналитическим предсказаниям.

      В случае конструкций из профнастила очень редко моделируется полная многослойная структура поперечного сечения. Обычно сложное многослойное поперечное сечение заменяется однослойной моделью, которая имеет эквивалентные свойства, очень похожие на свойства полной модели. Такой процесс преобразования называется гомогенизацией. Гомогенизация композитных ламинатов уже несколько десятилетий является предметом интереса многих исследователей. Один из последних методов, использующий энергию деформации, был предложен в 2003 году Хохе [28] для гомогенизации сэндвич-панелей с гексагональной сотовой сердцевиной.Автор использует процедуру, основанную на энергии деформации, с предполагаемой механической эквивалентностью между представительным элементом объема (RVE) периодической пластины и упрощенной моделью при условии, что эффективная деформация в обеих моделях одинакова в среднем смысле. Buanic et al. предложил метод периодической гомогенизации, в котором могут быть вычислены как эквивалентные характеристики мембраны, так и характеристики изгиба и сдвига периодических пластин [29]. Бианколини получил как мембранные, так и изгибные свойства пластин с гофрированным сердечником, используя эквивалент энергии деформации между численной моделью RVE и однослойной эквивалентной моделью [30].Сравнение различных подходов к гомогенизации сэндвич-панелей с гофрированным картоном можно найти, например, в работах Гарбовски и Ярмущака [31,32], а также Марека и Гарбовски [33]. Применение обратного анализа к гомогенизации гофрированного картона было представлено в работе Гарбовски и Марека [34].

      Здесь представлено расширение метода гомогенизации, предложенного Бьянколини. Предлагаемое обобщение позволяет учесть поперечный сдвиг в процессе гомогенизации гофрокартона.Как уже упоминалось, поперечный сдвиг играет важную роль в механическом поведении гофрированного картона, поэтому многие исследователи предложили различные методы для расчета эффективной поперечной жесткости гофрированного картона на сдвиг [14,35,36,37,38]. В этой статье представлена ​​эквивалентность энергии деформации между методом на основе RVE полной модели КЭ из многослойного гофрированного картона и эквивалентной моделью однослойной оболочки. Предлагаемый подход позволяет рассчитать все свойства жесткости на растяжение, изгиб и поперечный сдвиг, которые чрезвычайно важны, если нужно правильно моделировать поведение гомогенизированного сэндвича с гофрированными сердечниками.Представленный здесь метод имеет многообещающие применения не только для гофрированного картона, но и для других типов многослойных или композитных структур, включая динамический анализ, например, [39,40]. Результаты, полученные нашим методом, сравнивались с литературными данными. Получено удовлетворительное согласие с литературными данными.

      2. Материалы и методы

      Предлагаемый здесь метод гомогенизации основан на эквиваленте энергии деформации между небольшой частью периодической многослойной структуры, вырезанной из гофрированного картона, и ее упрощенным однослойным аналогом.Учитывая элемент представительного объема (RVE) полной детализированной модели гофрированного картона, с одной стороны, и упрощенной модели, с другой стороны, эффективные свойства могут быть рассчитаны при условии, что эффективные деформации в обеих моделях равны в среднем смысле. Для правильного представления геометрии поперечного сечения здесь используются конечно-элементные модели.

      Гофрокартон — это материал, состоящий из нескольких слоев картона. Он состоит из чередующихся плоских и гофрированных слоев.Волокна целлюлозы в каждом из этих слоев ориентированы по волнам, см. Это направление называется машинным направлением (MD). Второй, в плоскости, перпендикулярной ориентации волокон, называется поперечным направлением (CD). Направление вне плоскости — это направление толщины.

      Чтобы вычислить все эффективные параметры эквивалентной однослойной модели, сначала необходимо построить RVE. Здесь исследуется одностенный гофрокартон, поэтому выделенная ЭСО состоит из одного периода (см.) Волнового слоя.Этот выбор был сделан для проверки влияния типа RVE на качество и стабильность рассчитанной эффективной мембраны, жесткости на изгиб и поперечный сдвиг эквивалентной пластины. Наиболее проблемными и наименее стабильными параметрами, идентифицированными предложенным здесь методом гомогенизации, оказались как поперечная жесткость на сдвиг в плоскости 13 (MD-TD), так и 23 (CD-TD). Поэтому другие типы RVE и граничные условия также были исследованы в этом исследовании, чтобы проверить надежность предлагаемого подхода.

      Элемент представительного объема (RVE).

      В традиционной линейной формулировке конечных элементов на основе смещения мы имеем:

      где Ke — статически сжатая (за счет исключения внутренних узлов) глобальная матрица жесткости RVE, ue — вектор смещения внешних узлов, а Fe — вектор узловой силы, приложенной к внешним узлам. Сетка КЭ и внешние узлы визуализируются в.

      Внешний (красным цветом) и внутренний узлы РВЭ.

      Матрица жесткости, сжатая до внешних узлов, может быть вычислена по следующему уравнению:

      K = Kee − Kei Kii − 1Kie

      (2)

      где общая матрица жесткости разделена на внешние (индекс e) и внутренние (индекс i) узлы на четыре подматрицы следующим образом:

      После статической конденсации (уравнение (2)) энергия деформации, накопленная в системе, составляет:

      Энергетическая эквивалентность между FE-моделью RVE и упрощенной моделью оболочки может быть установлена ​​путем правильного определения перемещений и вращений во внешних узлах.Эти общие смещения в каждом граничном узле связаны с обобщенными деформациями, которые для поведения мембраны составляют:

      εx0εy0γxy0 = ∂u0 / ∂x∂v0 / ∂y∂u0 / ∂y + ∂v0 / ∂x.

      (5)

      Смещения связаны с вращениями следующим образом:

      ux, y, zvx, y, zwx, y, z = −z θxx, y − z θyx, yw0x, y,

      (6 )

      тогда как вращения согласно предположению Кирхгофа – Лява рассматриваются как:

      θxθy = ∂w / ∂x∂w / ∂y.

      (7)

      Поскольку в теории пластин Кирхгофа – Лява нормаль остается ортогональной к средней плоскости после деформации, имеем:

      ∂u / ∂z∂v / ∂z = −∂w / ∂x − ∂w / ∂y.

      (8)

      Нормальные деформации можно вычислить по уравнениям (6) и (7):

      εxεyγxy = ∂u / ∂x∂v / ∂y∂u / ∂y + ∂v / ∂x = — z∂θx / ∂x∂θy / ∂y∂θx / ∂y + ∂θy / ∂x = −z∂2w / ∂x2∂2w / ∂y22∂2w / ∂x∂y,

      (9)

      в то время как поперечный сдвиг можно вычислить по формуле:

      γxzγyz = ∂w / ∂x + ∂u / ∂z∂w / ∂y + ∂v / ∂z = 00.

      (10)

      Это предположение не позволяет рассчитать поперечный сдвиг. Поэтому следует применять теорию Миндлина – Рейсснера, где вращение описывается формулой:

      θxθy = ∂w / ∂x + ϕx∂w / ∂y + ϕy,

      (11)

      где нормальное вращение получается как сумма двух вращений: (i) соответствующий наклон средней плоскости пластины и (ii) дополнительный поворот ϕ, который возникает из-за отсутствия ортогональности нормали к средней плоскости после деформация.Следовательно, имеем:

      ∂u / ∂z∂v / ∂z = −∂w / ∂x + ϕx − ∂w / ∂y + ϕy.

      (12)

      Теперь значение поперечного сдвига:

      γxzγyz = ∂w / ∂x + ∂u / ∂z∂w / ∂y + ∂v / ∂z = ∂w / ∂x − θx∂w / ∂y −θy = −ϕx − ϕy,

      (13)

      а кривизны равны:

      κxκyκxy = −∂θx / ∂x∂θy / ∂y∂θx / ∂y + ∂θy / ∂x.

      (14)

      Используя теорию Миндлина – Рейсснера, нормальные деформации складываются из поведения мембраны и изгиба следующим образом:

      εxεyγxy = ∂u / ∂x∂v / ∂y∂v / ∂x + ∂u / ∂y = εx0εy0γxy0 + zκxκyκxy,

      (15)

      которые позволяют вычислить (из уравнений (13) — (15)) путем интегрирования полей смещения в плоскости вдоль оси x следующим образом:

      ux, y, z = xεx0 + zκx + y2γxy0 + zκxy − z2γxz,

      (16)

      и вдоль оси y следующим образом:

      vx, y, z = yεy0 + zκy + x2γxy0 + zκxy − z2γyz,

      (17)

      а внеплоскостные смещения равны:

      wx, y = −x22κx − xy2κxy − y22κy − x2γxz − y2γyz.

      (18)

      Вспоминая определение кривизны в уравнении (14), и после первого интегрирования углового поворота относительно оси x получается следующий поворот относительно оси y :

      θxx, y = ϕx + ∂w∂x = −yκy − x2κxy,

      (19)

      в то время как вращение относительно оси x составляет:

      Первоначально предложенная Бьянколини [30] и здесь расширенная (с учетом также поперечного сдвига) взаимосвязь между обобщенными постоянными деформациями и положением внешних узлов может быть выражается следующим преобразованием:

      где для одного узла (xi = x, yi = y, zi = z) имеем:

      uxuyuzθxθyi = x0y / 2z / 20xz0yz / 20yx / 20z / 20yzxz / 2000x / 2y / 2 − x2 / 2 − y2 / 2− xy / 2000000 − y − x / 200000x0y / 2iεxεyγxyγxzγyzκxκyκxyi.

      (22)

      Вспоминая определение энергии деформации для дискретной модели:

      E = 12ueT K ue = 12ϵeT AeT K Ae ϵe,

      (23)

      и учитывая, что для оболочки, подверженной изгибу, растяжению и поперечному сдвигу, внутренняя энергия равна:

      E = 12ϵeT Ak ϵearea,

      (24)

      Общая матрица жесткости ламината может быть легко извлечена из дискретной матрицы как:

      3. Результаты

      Числовые примеры, представленные в исследовании, относятся к материалам и геометрическим данным, использованным в работе Бьянколини [30].На рисунке показаны свойства материала, используемого в этой статье для футеровки и канавки, а именно E1, E2, v12, G12, G13 и G23, то есть модули Юнга в обоих направлениях, коэффициент Пуассона и модули сдвига, соответственно. Кроме того, толщина бумаги t показана в. Используемый период рифления равен 8 мм. За исключением раздела 3.1, осевое расстояние между внутренней и внешней облицовкой составляет 3,51 мм. В разделе 3.1 анализировалось осевое расстояние между вкладышами.

      Таблица 1

      Толщина и свойства материала футеровок и канавок, использованных в данном исследовании.


      (МПа)
      Слои t
      (мм)
      E1
      (МПа)
      E2
      (МПа)
      ν12
      (-)
      G12
      (МПа)
      (МПа) (МПа) (МПа) (МПа) (МПа) G23
      (МПа)
      вкладыши 0,29 3326 1694 0,34 859 429,5 429,5

      .32 724 362 362

      3.1. Изменение жесткости из-за различного подхода к моделированию поперечного направления Section

      На первом этапе численной части исследования примеры, представленные Бьянколини [30], были использованы в качестве справочных и воссозданы. Здесь учитывалась геометрия типа зуба пилы, см. В упомянутой статье были явно даны только общие данные, касающиеся геометрии, отсутствовала подробная информация о моделировании геометрии поперечного сечения.Например, если используется высота 3,8 мм, это общая внешняя толщина картона или осевое расстояние между вкладышами. Таким образом, в этом исследовании мы использовали разные подходы к моделированию геометрии поперечного сечения, см., Чтобы проверить, какой подход был использован автором. В a осевое расстояние между гильзами оболочки равно 3,51 мм; внешняя толщина равна 3,8 мм. В b, снаряды с офсетной техникой были приняты; в этом случае внешняя толщина также составляла 3,8 мм. В c осевое расстояние между гильзами оболочки равно 3.8 мм; внешняя толщина равна 4,09 мм. В численных примерах этого раздела использовался четырехугольный элемент с 4 узлами с полной схемой интегрирования (обозначенный в Abaqus FEA как S4).

      Типичные элементы оболочки с геометрией зубьев пилы с четырехугольной сеткой (один период).

      Другой подход к моделированию поперечного сечения картона с геометрией зуба пилы: ( a ) 3,80 мм как внешний размер картона, ( b ) 3,80 мм как внешний размер картона с использованием техники смещения и ( с ) 3.80 мм как осевое расстояние между вкладышами.

      Наши результаты расчетов геометрии зубьев пилы представлены в. Во втором столбце показаны значения согласно [30]. В третьем, четвертом и пятом столбцах представлены результаты, рассчитанные с использованием другой геометрии, см. Соответственно a – c и раздел «Материалы и методы».

      Таблица 2

      Жесткости типичного элемента оболочки, вычисленные для другого подхода к моделированию, сопоставленные с данными из исх.[30] для геометрии зубьев пилы.

      Жесткость Арт. [30] Осевая
      Геометрия
      Внутренняя
      Геометрия
      Наружная
      Геометрия
      A11, кПа · м 2158 2140 2154 2131
      A22, кПа · м 1660 1665 1643 1687
      A12, кПа · м 379,9 382.9 385,4 381,9
      A33, кПа · м 677,6 662,5 668,4 656,8
      D11, Па · м3 6,370 6,392 6,389 7,482
      D22, Па · м3 3,824 3,859 3,740 4,549
      D12, Па · м3 1.092 1.115 1.113 1.305
      D33, Па · м3 1.655 1,656 1,639 1,937
      A44, Па · м 202,4 179,4 218,5
      ,0,0 112,4

      3,2. Вариации жесткости из-за разного типа конечного элемента

      В этом разделе было проверено влияние использования различных типов элементов в RVE на определение жесткости по Ak.Здесь использовалась синусоидальная геометрия канавки. Во втором столбце представлены результаты модели с четырехугольным элементом с 4 узлами и полной схемой интеграции (обозначены в Abaqus FEA как S4). В третьем столбце представлены результаты модели с четырехугольным элементом с 4 узлами и сокращенной схемой интегрирования (помечены в Abaqus FEA как S4R). Четвертый столбец представляет результаты модели с трехузловым треугольным элементом (обозначенным в Abaqus FEA как S3). В пятом столбце показаны результаты для четырехугольника, билинейного прогиба и вращения, а также для элемента линейных полей поперечной деформации сдвига (QLLL), встроенные в собственный код метода конечных элементов [13].Во всех случаях количество узлов одинаково, однако в сетке с треугольным типом элементов количество элементов почти в два раза больше, см.

      Таблица 3

      Жесткости типичного элемента оболочки, вычисленные для различных типов элементов с синусоидальной геометрией.

      29 31230 903. Изменение жесткости из-за разной дискретности флютинга

      Затем была проанализирована дискретизация формы флютинга, чтобы определить, как количество сегментов влияет на определение матрицы Ak. Для этого были рассмотрены различные дискретизации, а именно 4, 8, 12, 16, 20, 24, 28, 32, 36, 40, 44, 48, 52, 56, 60 и 64 сегмента для одного периода гофрирования. Были выбраны два RVS: один с несимметричным рифлением (период флейты начинается с середины) и один с симметричным рифлением (период флейты начинается от лайнера).Три выбранных дискретизации с 8, 16 и 32 сегментами на несимметричной модели представлены в файле. В первом ряду представлены трехмерные гофрированные картоны, во втором — соответствующие сечения. В этих численных примерах использовались элементы четырехугольника, билинейного прогиба и вращения, а также линейных полей деформации поперечного сдвига (QLLL).

      Различные варианты дискретизации картонного гофра для несимметричных RVE: ( a ) 8, ( b ) 16 и ( c ) 32 сегмента гофрирования; и соответствующие поперечные сечения: ( d ) 8, ( e ) 16 и ( f ) 32 гофрированных сегмента.

      Значения жесткости Ak, полученные для этих случаев, представлены в. В результаты A44 и A55 для всех используемых сегментов канавки (16 случаев) нанесены отдельно.

      Вариант ( a ) A44 и ( b ) A55 из-за разного количества используемых сегментов рифления.

      Таблица 4

      Жесткости типичного элемента оболочки, рассчитанные для разного количества сегментов для одного периода рифления — синусоидальная геометрия.

      Жесткость Четырехугольный элемент (S4) Уменьшенный четырехугольный элемент (S4R) Треугольный элемент (S3) QLLL элемент
      A11, кПа · м 2219 2218 2225 2128
      A22, кПа · м 1694 1694 1694 1677
      A12, кПа · м 411.8 411,5 413,4 378,9
      A33, кПа · м 659,3 659,3 659,6 659,7
      D11, Па · м3 6,521 6,517 6,535 6,443
      D22, Па · м3 4,071 4,066 4,091 4,035
      D12, Па · м3 1,149 1,148 1,152 1.135
      D33, Па · м3 1,729 1,728 1,731 1,716
      A44, Па · м 140,5 139,8 143,8 71,1,69,69 132,4 135,6 102,4
      узлы / элемент 969/896 969/896 969/1792 969/896
      Жесткость Несимметричный
      8 сегментов
      Несимметричный
      16 сегментов
      Несимметричный
      32 сегмента
      Симметричный
      8 сегментов



      Симметричный




      Симметричный






      Симметричный






      A11, кПа · м
      2128 2108 2106 2126 2114 2107
      A22, кПа · м 1677 1681 1682 1678 1681 1682
      A12, кПа · м 378.9 373,7 373,4 380,4 375,9 373,7
      A33, кПа · м 659,7 658,7 658,3 659,6 658,4 658,1
      D11, Па · м3 6.443 6.433 6.432 6.445 6.435 6.429
      D22, Па · м3 4,035 4,087 4,101 4.033 4,086 4,099
      D12, Па · м3 1,135 1,130 1,130 1,137 1,131 1,129
      D33, Па · м3 1,715 1,728 1,732 1,682 1,694 1,698
      A44, Па · м 71,1 48,0,09
      A55, Па · м 102.4 104,4 104,7 113,4 114,4 114,6

      3,4. Изменение жесткости из-за разного числа периодов

      Поскольку приложение общих деформаций (γ13) на краях RVE допускает свободную деформацию вкладышей и канавку (см.), Следовательно, влияние числа периодов внутреннего слоя на расчетную жесткость на поперечный сдвиг А44 проверяли здесь. Было изучено различное количество периодов (а именно 1, 2 или 3 периода) для гофрированного картона с синусоидальной канавкой.Были проанализированы две геометрии, т. Е. С периодом от середины флютинга — несимметричный, см. A – c; и с периодом, начиная с лайнера — симметричный, см. d – f. В этих численных примерах использовались элементы четырехугольника, билинейного прогиба и вращения, а также линейных полей деформации поперечного сдвига (QLLL). Обратите внимание, что в CD длина консервативно предполагается равной длине периода, то есть 8 мм. В столбцах со второго по четвертый представлены результаты модели с несимметричными периодами — 1, 2 или 3 соответственно.Столбцы с пятого по седьмой представляют результаты для симметричных периодов — 1, 2 или 3 соответственно.

      Деформация поперечного сечения ПВЭ при поперечных деформациях сдвига для разного количества периодов гофрокартона для несимметричных гофрированных картонов: ( a ) 1, ( b ) 2 и ( c ) 3 периода; и картоны с симметричной гофрировкой: ( d ) 1, ( e ) 2 и ( f ) 3 периода.

      Разное количество периодов гофрокартона для несимметричных гофрированных картонов: ( a ) 1, ( b ) 2 и ( c ) 3 периода; и картоны с симметричной гофрировкой: ( d ) 1, ( e ) 2 и ( f ) 3 периода.

      Таблица 5

      Жесткости типичного элемента оболочки, рассчитанные для разного количества периодов для несимметричной и симметричной синусоидальной геометрии.


      70 Симметричный










      A11, кПа · м
      Жесткость Несимметричный
      1 Период
      Несимметричный
      2 периода
      Несимметричный
      3 периода
      Симметричный
      1 Период
      2108 2106 2106 2114 2110 2108
      A22, кПа · м 1681 1680 1680 1681 1681 1681
      A12, кПа · м 373.7 373,4 373,3 375,9 374,5 374,0
      A33, кПа · м 658,7 658,5 658,4 658,4 658,4 658,4
      D11, Па · м3 6.433 6.445 6.458 6.435 6.428 6.426
      D22, Па · м3 4,087 4,085 4,085 4.086 4,085 4,084
      D12, Па · м3 1,130 1,129 1,129 1,131 1,129 1,128
      D33, Па · м3 1,728 1,713 1,710 1,694 1,694 1,694
      A44, Па · м 48,0 45,9 45,1,4
      A55, Па · м 104.4 102,8 102,3 114,4 107,8 105,6

      4. Обсуждение

      4.1. Другой подход к моделированию поперечного сечения Раздел

      Что касается результатов, представленных в разделе 3.1, касающихся моделирования поперечного сечения, следует отметить, что расширенный подход, полученный в этой статье, в котором A44 и A55 вычисляются из RVE, не влияет на вычисленные значения A11, A22, A12, A33, D11, D22, D12 и D33.Следовательно, данные во втором столбце из Biancolini [30] можно напрямую сравнивать с третьим, четвертым и пятым столбцами. Жесткости во втором и третьем столбце наиболее близки друг к другу, поэтому можно сделать вывод, что автор использовал этот подход.

      Обратите внимание, что случай внутренней геометрии (четвертый столбец) ближе к реальной геометрии, но используемый здесь метод смещения редко доступен в программном обеспечении метода конечных элементов. Сравнивая третий и четвертый столбцы, можно сделать вывод, что случай внутренней геометрии не дает значимых изменений для случая осевой геометрии.Таким образом, упрощение канавки с осевой геометрией без использования офсетной техники оправдано. Напротив, корпус с внешней геометрией существенно отличается от других случаев, особенно в D11, D22, D12 и D33, в которых расстояние между вкладышами играет важную роль. В этом случае толщина гофрокартона на 0,29 мм больше, чем в предыдущих случаях, ср. c с a, b.

      4.2. Различный тип конечных элементов

      Что касается результатов, представленных в разделе 3.2 относительно разных типов конечных элементов, при сравнении результатов использования четырехугольных элементов (второй столбец) и результатов использования четырехугольных элементов с сокращенной схемой интегрирования (третий столбец) можно заметить, что все Ак соответствующие жесткости очень похожи (разница менее 0.5%). Нет существенной разницы между полным четырехугольником и уменьшенным четырехугольным элементом в A44 и A55.

      При сравнении результатов использования четырехугольных элементов (второй столбец) и результатов использования треугольных элементов (четвертый столбец) можно заметить, что снова соответствующие жесткости Ak очень близки друг к другу (разница менее 0,5%). Здесь есть некоторые различия между полным четырехугольником и треугольным элементом в A44 и A55, 2,3% и 2,3% соответственно.

      С другой стороны, различия, полученные по элементам QLLL и S4, довольно большие, наиболее значимые различия были в A44 и A55, т.е. около 27% и 46% соответственно. Поскольку было доказано, что этот элементный подход превосходит элементы S4 / S4R / S3, см. [13], элемент QLLL использовался в вычислениях в разделах 3.3 и 3.4.

      4.3. Различная дискретизация флютинга

      Что касается результатов, представленных в разделе 3.3, касающихся различных рассмотренных случаев дискретизации флютинга, при сравнении несимметричных и симметричных случаев результатов использования 32 сегментов (четвертый столбец) с результатами использования 16 и 8 сегментов, можно заметить, что Ak, соответствующие жесткости аналогичны.Разница меньше 1,7%. Тем не менее, следует отметить, что, как представлено в пунктах и, существует значимая разница между значениями A44 и A55, рассматриваемыми для разных номеров сегментов; он стабилизируется с увеличением количества сегментов рифления. Как показано в асимптоте, достигается примерно для 32 сегментов. Одинаковый эффект показан для обоих проанализированных случаев (несимметричный и симметричный период).

      4.4. Различное количество периодов

      Относительно результатов, представленных в разделе 3.4 относительно количества используемых периодов, можно отметить, что между случаями несимметричного периода и симметричного периода различия в соответствующих жесткостях Ak пренебрежимо малы. Наибольшие различия видны для A44 и A55, но они все еще меньше 5%, а для других жесткостей они меньше 2%, что доказывает, что полученные результаты не зависят от размера RVE.

      5. Выводы

      В этом исследовании был рассмотрен метод гомогенизации для гофрированных картонных структур оболочки, однако он может быть принят для любой периодической структуры оболочки.Эквивалент энергии деформации с методом конденсации, используемый для определения свойств жесткости гомогенизированной оболочки, был расширен здесь для определения не только мембранной жесткости и жесткости на изгиб, но также жесткости на поперечный сдвиг любой периодической оболочки. Этот метод требует вычисления глобальной матрицы жесткости КЭ для полной трехмерной структуры оболочки КЭ и простых алгебраических операций.

      На основе этого исследования можно определить несколько руководящих принципов для надежного определения мембранной жесткости, жесткости на изгиб и поперечный сдвиг гофрированного картона.Если кто-то хочет получить только мембранную и изгибную жесткости, выбор RVE, в частности, количество сегментов канавки или несимметричная / симметричная геометрия не играют никакой важной роли. Но следует отметить, что для определения правильных значений поперечной жесткости гофрированного картона на сдвиг необходимо использовать не менее 32 сегментов для корректного восстановления синусоидального гофрирования. Кроме того, выбранное количество периодов в RVE не влияет на полученные результаты, если предположить, что размер RVE в длине CD постоянен.Представленный здесь метод гомогенизации вместе с практическими рекомендациями может быть успешно использован для получения свойств жесткости любых гофрированных оболочечных конструкций.

      Вклад авторов

      T.G. (Томаш Гарбовски): концептуализация, методология, программное обеспечение, написание — первоначальный проект, написание — рецензирование и редактирование, надзор, администрирование проекта, визуализация; T.G. (Томаш Гаевски): программное обеспечение, проверка, формальный анализ, расследование, написание — оригинальный черновик, написание — рецензирование и редактирование, визуализация, получение финансирования.Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.

      Финансирование

      APC финансировалось Министерством науки и высшего образования Польши, грант Познанского технологического университета, номер гранта 0411 / SBAD / 0002.

      Заявление институционального наблюдательного совета

      Не применимо.

      Заявление об информированном согласии

      Не применимо.

      Заявление о доступности данных

      Данные, представленные в этом исследовании, доступны по запросу у соответствующего автора.

      Конфликт интересов

      Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов. Финансирующие организации не играли никакой роли в разработке исследования; при сборе, анализе или интерпретации данных; при написании рукописи или в решении опубликовать результаты.

      Сноски

      Примечание издателя: MDPI сохраняет нейтралитет в отношении юрисдикционных претензий на опубликованных картах и ​​филиалов организаций.

      Ссылки

      1. McKee R.C., Gander J.W., Wachuta J.R. Формула прочности на сжатие гофрокоробов. Картон Packag. 1963; 48: 149–159. [Google Scholar] 2. Аллерби И.М., Лейнг Г.Н., Кардвелл Р.Д. Прочность на сжатие — от компонентов до гофрированных контейнеров. Appita Conf. Примечания. 1985: 1–11. [Google Scholar] 3. Batelka J.J., Smith C.N. Модель сжатия пакетов. Институт Бумажной Науки и Технологии; Атланта, Джорджия, США: 1993. [Google Scholar] 4. Урбаник Т.Дж., Фрэнк Б. Бокс — анализ сжатия всемирных данных за 46 лет.Wood Fiber Sci. 2006. 38: 399–416. [Google Scholar] 5. Ристинмаа М., Оттосен Н.С., Корин К. Аналитическое прогнозирование нагрузок на разрушение упаковки — основные соображения. Nord. Pulp Pap. Res. J. 2012; 27: 806–813. DOI: 10.3183 / npprj-2012-27-04-p806-813. [CrossRef] [Google Scholar] 6. Гарбовски Т., Гаевски Т., Грабски Ю.К. Оценка прочности на сжатие ящиков из гофрированного картона с различными отверстиями. Энергии. 2021; 14: 155. DOI: 10.3390 / en14010155. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar] 7.Гарбовски Т., Гаевски Т., Грабски Ю.К. Оценка прочности на сжатие ящиков из гофрированного картона с различной перфорацией. Энергии. 2021; 14: 1095. DOI: 10.3390 / en14041095. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar] 8. Шрампфер К.Э., Уитситт В.Дж., Баум Г.А. Комбинированная технология измельчения кромок доски (ECT). Институт химии бумаги; Appleton, WI, USA: 1987. [Google Scholar] 9. Норстранд Т. О нагрузках на изгиб для ортотропных пластин, нагруженных кромкой, включая поперечный сдвиг. Комп.Struct. 2004; 65: 1–6. DOI: 10.1016 / S0263-8223 (03) 00154-5. [CrossRef] [Google Scholar] 10. Урбаник Т.Дж., Саликлис Э.П. Конечно-элементное подтверждение явления потери устойчивости, наблюдаемой в гофроящиках. Wood Fiber Sci. 2003. 35: 322–333. [Google Scholar] 11. Гарбовски Т., Борисевич А. Устойчивость гофрокартона. Pol. Пап. Ред. 2014; 70: 452–458. (На польском языке) [Google Scholar] 12. Гарбовски Т., Пшибышевский Г. Анализ чувствительности критической силы при испытании на сжатие коробки. Pol. Пап. Ред.2015; 71: 275–280. (На польском языке) [Google Scholar] 14. Гарбовски Т., Гаевски Т., Грабски Ю.К. Роль коробления в оценке прочности на сжатие ящиков из гофрированного картона. Материалы. 2020; 13: 4578. DOI: 10.3390 / ma13204578. [Бесплатная статья PMC] [PubMed] [CrossRef] [Google Scholar] 15. Фадиджи Т., Кутзи С.Дж., Опара У.Л. Прочность на сжатие вентилируемых упаковок из гофрированного картона: численное моделирование, экспериментальная проверка и влияние геометрического дизайна вентиляционных отверстий. Биосист. Англ. 2016; 151: 231–247.DOI: 10.1016 / j.biosystemseng.2016.09.010. [CrossRef] [Google Scholar] 16. Гарбовски Т., Ярмущак М. Численная оценка прочности гофрокартона. Часть 1. Теоретические предположения при численном моделировании картонных упаковок. Pol. Пап. Ред. 2014; 70: 219–222. (На польском языке) [Google Scholar] 17. Гарбовски Т., Ярмущак М. Численная оценка прочности гофрокартона. Часть 2. Экспериментальные испытания и численный анализ картонных упаковок. Pol. Пап. Ред. 2014; 70: 277–281. (На польском языке) [Google Scholar] 18.Fadiji T., Ambaw A., Coetzee C.J., Berry T.M., Opara U.L. Применение анализа конечных элементов для прогнозирования механической прочности вентилируемой упаковки из гофрированного картона для работы со свежими продуктами. Биосист. Англ. 2018; 174: 260–281. DOI: 10.1016 / j.biosystemseng.2018.07.014. [CrossRef] [Google Scholar] 19. Суарес Б., Мунета М.Л.М., Санз-Боби Дж.Д., Ромеро Г. Применение подходов гомогенизации к численному анализу сидений из многослойного гофрированного картона. Compos. Struct. 2021; 262: 113642.DOI: 10.1016 / j.compstruct.2021.113642. [CrossRef] [Google Scholar] 20. Саймон Дж. Обзор последних тенденций и проблем в компьютерном моделировании бумаги и картона в различных масштабах. Arch. Comput. Методы англ. 2020 doi: 10.1007 / s11831-020-09460-у. [CrossRef] [Google Scholar] 21. Зенкевич О.К., Тейлор Р.Л.Метод конечных элементов для механики твердого тела и конструкций. 6-е изд. Баттерворт-Хайнеманн; Оксфорд, Великобритания: 2005. [Google Scholar] 22. Купаться К.Дж., Дворкин Е.Н. Четырехузловой изгибающий элемент пластины, основанный на теории пластин Миндлина-Рейсснера и смешанной интерполяции.Int. J. Numer. Meth. Англ. 1985; 21: 367–383. DOI: 10.1002 / Nme.1620210213. [CrossRef] [Google Scholar] 23. Дворкин Е.Н., Купаться К.Дж. Четырехузловой элемент оболочки на основе механики сплошной среды для общего нелинейного анализа. Англ. Comput. 1984; 1: 77–88. DOI: 10.1108 / eb023562. [CrossRef] [Google Scholar] 24. MacNeal R.H. Простой четырехугольный элемент оболочки. Comput. Struct. 1978; 8: 175–183. DOI: 10.1016 / 0045-7949 (78)

      -2. [CrossRef] [Google Scholar] 25. МакНил Р.Х. Конечные элементы: их конструкция и производительность.Марсель Деккер; Нью-Йорк, Нью-Йорк, США: 1994. [Google Scholar] 26. Донеа Дж., Ламейн Л.Г. Модифицированное представление поперечного сдвига в четырехугольных пластинчатых элементах C0. Comput. Методы Прил. Мех. Англ. 1987. 63: 183–207. DOI: 10.1016 / 0045-7825 (87)

      -X. [CrossRef] [Google Scholar] 27. Онате Э., Кастро Дж. Создание пластинчатых элементов на основе предполагаемых полей деформации сдвига. В: Ладевезе П., Зенкевич О.К., редакторы. Последние достижения в области вычислительной механики конструкций. Эльзевир паб; Амстердам, Нидерланды: 1991.[Google Scholar] 28. Хохе Дж. Метод прямой гомогенизации для определения матрицы жесткости для микрогетерогенных плит с применением к сэндвич-панелям. Compos. Часть B. 2003; 34: 615–626. DOI: 10.1016 / S1359-8368 (03) 00063-5. [CrossRef] [Google Scholar] 29. Буанник Н., Картро П., Кеснель Т. Гомогенизация сэндвич-панелей с гофрированным сердечником. Комп. Struct. 2003. 59: 299–312. DOI: 10.1016 / S0263-8223 (02) 00246-5. [CrossRef] [Google Scholar] 30. Бьянколини М.Э. Оценка свойств эквивалентной жесткости гофрированного картона.Комп. Struct. 2005; 69: 322–328. DOI: 10.1016 / j.compstruct.2004.07.014. [CrossRef] [Google Scholar] 31. Гарбовски Т., Ярмущак М. Гомогенизация гофрированного картона. Часть 1. Аналитическая гомогенизация. Pol. Пап. Ред. 2014; 70: 345–349. (На польском языке) [Google Scholar] 32. Гарбовски Т., Ярмущак М. Гомогенизация гофрированного картона. Часть 2. Численное усреднение. Pol. Пап. Ред. 2014; 70: 390–394. (На польском языке) [Google Scholar] 33. Марек А., Гарбовски Т. Усреднение сэндвич-панелей. Comput.Ассистент. Методы англ. Sci. 2015; 22: 39–50. [Google Scholar] 34. Гарбовски Т., Марек А. Гомогенизация гофрированного картона посредством обратного анализа; Материалы 1-й Международной конференции по оптимизации инженерных и прикладных наук; Остров Кос, Греция. 4–6 июня 2014 г .; С. 1751–1766. [Google Scholar] 35. Нордстранд Т., Карлссон Л. Оценка жесткости на поперечный сдвиг многослойных пластин с сердечником. Комп. Struct. 1997. 37: 145–153. DOI: 10.1016 / S0263-8223 (97) 80007-4. [CrossRef] [Google Scholar] 36.Нордстранд Т. к.т.н. Тезис. Лундский университет; Лунд, Швеция: 2003. Основные испытания и расчет прочности гофрированного картона и контейнеров. [Google Scholar] 37. Авилес Ф., Карлссон Л.А., Мэй-Пэт А. Формулировка образца сэндвич-скрутки с поправкой на сдвиг. Exp. Мех. 2012; 52: 17–23. DOI: 10.1007 / s11340-011-9501-4. [CrossRef] [Google Scholar] 38. Гарбовски Т., Гаевски Т., Грабски Ю.К. Роль модуля поперечного сдвига в характеристиках гофрированных материалов.

      About Author


      alexxlab

      Добавить комментарий

      Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *