Воздушный зазор в вентилируемых фасадах толщина: Воздушный зазор в вентилируемых фасадах – блог компании «Инака-Фасад»

Что такое «воздушный зазор» и зачем он нужен

При строительстве следует уделять внимание не только фасадной отделке стен, но и облицовке цоколя, позволяющей защитить его от негативного влияния влаги.

Воздушный зазор в навесных вентилируемых фасадах – это расстояние между слоем утеплителя и внутренней поверхностью облицовочного материала. Воздушный зазор нужен для циркуляции воздуха под облицовкой. Ничего не должно мешать потоку воздуха. Нарушение этого правила – нарушение принципа устройства НВФ. 

Воздушный зазор

Из-за тяги в воздушном зазоре возникает эффект трубы, скорость потока воздуха такова, что он срывает ветрозащитную мембрану, закрепленную не по правилам. Без мембраны можно использовать только утеплитель со специальным кэшированным слоем. Кэшированный слой более плотный по сравнению с обычной плотностью утеплителя, плотностью более 100 кг/м 3. Утеплитель без кэшированного слоя в вент-зазоре разорвет на плоские куски, местами уменьшится толщина, а кое-где он исчезнет до основания.

Толщина вентилируемого зазора должна быть не меньше 30 мм – в случае кассетных фасадов, и не менее 40 мм – в остальных случаях. Больше быть может, меньше — нет.

РУСТ

За счет циркуляции воздуха высушивается все, что находится под облицовкой. Поэтому никто не закрывает русты в вентфасадах. Руст – это расстояние между панелями облицовки. Даже при косом дожде, когда через русты большое количество воды попадает на утеплитель, это не страшно, все высушится. Известно, что при использовании технологии навесного вентилируемого фасада на панельном доме пропадает грибок, останавливается ржавление арматуры в бетонной плите. Все благодаря вентилируемому зазору. Самый лучший утеплитель, как известно, воздух. Назначение современных утеплителей — сохранять воздух неподвижным. Но он должен быть еще и паропроницаем, должен дышать. Исходя из этих характеристик, лучший утеплитель — это минеральная вата. Но минеральная вата теряет все свойства при намокании. Исключить намокание мы не можем, потому что воздух тоже влажный. Вывод – надо утеплитель постоянно сушить. Все гениальное просто. Так и был придуман навесной вентилируемый фасад. При навесном фасаде мы не защищаем утеплитель от воды – мы сушим его, естественными методами и постоянно. Для этого и нужен вентилируемый зазор.

ФасадСпецСтрой. Дубна. Окна, фасады, остекление

Немного теории

Навесной вентилируемый фасад – это система для утепления и облицовки зданий, состоящая из теплоизолирующего слоя, подконструкции и облицовочного материала. Между облицовкой и теплоизоляцией имеется воздушный зазор, в котором свободно циркулирует воздух, благодаря чему из системы удаляются влага и конденсат.

В качестве теплоизоляции как правило применяются плиты минераловатного утеплителя, который крепят к стене с наружной стороны тарельчатыми дюбелями. Подконструкция представляет собой кронштейны и направляющие (вертикальные, горизонтальные), изготовленные из листовой стали или экструдированных алюминиевых профилей. Облицовочный материал крепится к подконстукции специальными крепежными деталями – заклепками, кляммерами, иклями и т.д. В качестве облицовки применяются различные материалы:


·        керамогранитные плиты;


·        фиброцементные, асбестоцементные и HPL панели;


·        стальные, алюминиевые, алюмокомпозитные кассеты;


·        натуральный камень;


·        бетонные или клинкерные плитки;


·        металлические рейки;


·        деревянная фасадная доска.

Как видите, принципиально навесной вентилируемый фасад устроен несложно. Однако, для разработки и монтажа такой системы требуются высококвалифицированные специалисты, разбирающиеся в основах строительной теплотехники, пожарной безопасности зданий и сооружений, коррозионной защите строительных конструкций, материаловедения, сопротивления материалов и строительной механике. Теперь разберемся поочередно с каждой составляющей навесного вентилируемого фасада.

Теплотехнические процессы в навесных вентилируемых фасадах

Основным материалом, сохраняющим тепло внутри помещений, является минераловатный утеплитель. Хотя и наружная бетонная или кирпичная стена и даже воздушный зазор участвуют в сохранении тепла. Дело в том, что минераловатный утеплитель имеет наименьшую теплопроводность из строительных материалов, которые возможно применять на фасадах. Для сравнения 150мм минераловатного утеплителя сохраняют тепло также, как и стена из ячеистобетонных блоков толщиной 900мм или стена из керамического пустотного кирпича толщиной 1900мм.

Крепят утеплитель с наружной стороны неслучайно. Т.к. материал имеет высокое сопротивление передаче тепла изнутри помещения наружу, то внутри утеплителя температура резко падает от внутреннего слоя к внешнему, где она практически сравнивается с температурой наружного воздуха.


В холодное время года в результате явления диффузии воздух, насыщенный водяными парами, перемещается через ограждающую конструкцию из помещения наружу, где в зоне низких температур возможно выпадение конденсата. Эта зона расположена у внешней поверхности утеплителя, имеющего пористую структуру. Воздух, двигаясь в воздушном зазоре вдоль поверхности утеплителя удаляет выпавший в нем конденсат, высушивая его. Размер воздушного зазора определяется теплотехническим расчетом и составляет от 40 до 200мм. Облицовочный слой, являясь наружным экраном системы, защищает утеплитель от внешних воздействий дождя и ветра. Дополнительно от выдувания волокон утеплитель может быть защищен ветро-влагозащитной мембраной.

Защита от коррозии

Долговечность вентилируемого фасада во многом обусловлена грамотными решениями, принятыми для защиты конструкций от коррозии на стадии проектирования. Пренебрежение данными мероприятиями грозит обрушением фасада, ведь большинство деталей скрыто под облицовочным слоем, что затрудняет контроль за состоянием коррозионной опасности в период эксплуатации здания. При выборе методов защиты от коррозии в зависимости от применяемых материалов и степени агрессивности среды следует руководствоваться действующими нормативными документами. Как правило детали конструкции изготавливаются из следующих материалов:

·        Листовая оцинкованная сталь с защитным полимерным покрытием;

·        Коррозионностойкой стали;

·        Алюминиевых сплавов без или с дополнительными покрытиями;

·        Крепежные делали из алюминиевых сплавов, коррозионностойкой стали, углеродистой стали с горячим цинковым или термодиффузионным покрытием.

Кроме того, необходимо учитывать тот факт, что детали, расположенные в толщине утеплителя, подвергаются частому увлажнению в результате выпадения конденсата, что увеличивает коррозионную опасность. Не стоит забывать и о разделении разнородных материалов изолирующими прокладками в зависимости от допустимости или недопустимости контакта между ними.

Пожарная безопасность

Пожарная безопасность является важной составляющей в эксплуатации навесных вентилируемых фасадов. От решений, принятых на стадии разработки проекта, а также от их исполнения при монтаже, зависит нераспространение огня по фасаду здания и в конечном счете стойкость конструкции к обрушению при возникновении пожара. Попадание пламени во внутренний объем вентфасада опасно тем, что воздух, циркулирующий в воздушном зазоре способствует распространению огня. Поэтому утеплитель и детали конструкции изготавливаются из негорючих материалов, а зоны возможного попадания пламени во внутренний объем навесного вентилируемого фасада отсекаются противопожарными отсечками и коробами. Как правило, это зоны вокруг оконных и дверных проемов, примыкания к цоколю, балконам и лоджиям. Противопожарные отсечки и короба изготавливают из тонколистовой оцинкованной стали или коррозионностойкой стали.


Кроме того, с целью исключения возможного обрушения облицовки, в зонах вокруг оконных и дверных проемов, а также на внутренних углах здания при близком с ними расположением оконных и дверных проемов, предъявляются особые требования к креплению облицовочных материалов.

Несущая способность

При проектировании не менее важную роль играет правильный выбор конструктивных мероприятий для обеспечения несущей способности системы при восприятии различных нагрузок. Основными нагрузками, принимаемыми при расчете конструкций вентфасадов, являются собственный вес конструкции и облицовочных материалов, ветровое воздействие, нагрузка от обледенения системы, сейсмическое воздействие при строительстве в сейсмоопасных районах. Все нагрузки, а также их сочетания должны определяться в соответствии с действующим строительными нормами. Рассчитываются конструкции по двум предельным состояниям:

·        Обеспечение прочности и устойчивости, что гарантирует работу конструкции в упругой стадии до наступления пластических деформаций;

·        Обеспечение допустимых прогибов и перемещений конструкции.

Кроме того, рассчитываются все крепежные детали, участвующие в передаче нагрузок от одной детали к другой. Немаловажное внимание уделяют подбору анкерных креплений, при помощи которых кронштейны системы крепятся к наружной стене здания. Применяемые анкерные дюбели, распорные анкерные болты обязательно должны быть испытаны на объекте строительства сертифицированной лабораторией с оформлением соответствующего акта.

Кроме того, конструкция стены должна быть рассчитана на восприятие нагрузок от системы вентфасада, т.е. должно быть исключено опрокидывание стены при закреплении к ней фасада. Если наружные стены не рассчитаны, то применяют межэтажное крепление, где кронштейны системы вентфасада крепятся только к торцам дисков перекрытий здания.

При конструировании соединений деталей, а также при монтаже, необходимо соблюдать требования к допустимым краевым и межосевым расстояниям крепежных деталей. Для большинства соединений сверление отверстий и установка крепежных деталей выполняются при монтаже на строительной площадке, поэтому для обеспечения требуемой долговечности монтаж должен осуществляться высококвалифицированными специалистами с выполнением пооперационного контроля качества.


Несоблюдение строительный норм при расчете конструкции НВФ, легкомысленное отношение к ним или полное пренебрежение ими становится главной причиной обрушения фасадов при возникновении расчетных нагрузок.

Заключение

Как мы видим, при простоте устройства навесных вентилируемых фасадов, разработка и монтаж требуют грамотного подхода. И только выполнение работ соблюдением всех действующих строительных норм и требований, предъявляемым к вентфасадам, гарантирует их безопасную эксплуатацию и долговечность с сохранением презентабельного вида.

Вентилируемый фасад для деревянного дома

Подробности
Создано 12.04.2018 09:52

Вентфасад чаще встречается у кирпичных зданий, так как кирпич считается более холодным материалом, чем дерево. Тем не менее, деревянный дом также предполагает крупные расходы на отопление, особенно зимой. Вентилируемый фасад всего за несколько лет полностью окупает себя за счёт сокращения отопительных затрат.

Почему деревянный дом требует качественного утепления?

Популярность деревянных строений сегодня растёт. Основные причины этого — их эстетические качества и способность сохранять тепло. Однако последнее свойство действительно только для сооружений с толщиной стен не менее 40 см. Строительная сфера чаще всего предлагает возведение домов из клеёного бруса, максимальная толщина стен которых едва достигает 30 см. В итоге собственник получает во владение совершенно холодное сооружение, что ведёт к повышению расходов за отопление.

Также сегодня распространено строительство деревянных зданий с применением пенополистироловой утеплительной прослойки. Такая прокладка обладает высокими теплоизоляционными характеристиками, но при этом она полностью нивелирует лучшие свойства дерева. Циркуляция воздуха ухудшается, а уровень влажности в помещении и внутри стен значительно повышается.

Оба эти варианта в итоге оставляют от деревянной постройки только внешний вид, а саму древесину уже нельзя считать полностью натуральным материалом.

Вентилируемые фасады под дерево

Вентфасады, копирующие внешние данные древесины, сочетаются с постройками на основе любых материалов. Такие вентилируемые системы используются как для каменных, кирпичных, так и для деревянных домов.

Вентилируемый фасад включает в себя следующие прослойки:

  • Собственно основа — материал, из которого изготовлены стены;

  • Теплоизоляционная прослойка — это может быть минеральная вата или другой утеплитель;

  • Защитная фасадная плёнка;

  • Воздушный зазор;

  • Облицовочный слой.

Конструктивные особенности вентфасадов позволяют выполнять несущий, теплоизоляционный и облицовочный слои из разных материалов. В данном случае важна облицовка — без неё технические качества системы будут утеряны.

Устройство и установка вентилируемого фасада

Конструкция и технология монтажа вентфасада для сооружений из разных материалов в целом идентична для всех. Какое бы здание не было основой для вентилируемого фасада, в его устройстве всегда присутствует слой утеплителя — обычно это минеральная вата. Толщина утеплителя подбирается с учётом климатических условий региона. Она может варьироваться от 70 до 100 мм.

На теплоизоляционый слой накладывается защитная фасадная плёнка. Она призвана обезопасить утеплитель и сооружение в целом от воздействия ветра, температурных перепадов, влаги.

После установки плёнки проводится монтаж обрешётки — она обеспечивает воздушный зазор между утеплителем и облицовкой. Без воздушной прослойки невозможно представить себе вентфасад — именно за счёт её наличия происходит испарение влаги, попадающей в пространство между утеплителем и несущей стеной.

На обрешётке производится отделка материалами — выбор их на современном рынке крайне велик.

Вентфасады обеспечивают эстетичный внешний вид строения, отличные технические и теплосберегающие свойства, что будет весьма актуально для владельца деревянного дома.

 

Вентилируемые фасады | Соцпромстрой

Производство системы навесного вентилируемого фасада

Навесные вентилируемые фасады (НВФ) появились в России сравнительно недавно, но сразу завоевали популярность и стали успешно применяться при строительстве и реконструкции административных, общественных и промышленных зданий и сооружений. НВФ представляет собой многослойную систему, состоящую из наружного облицовочного материала, элементов несущей подсистемы и при необходимости, слоя теплоизоляции (утеплителя), располагаемого между стеной и облицовочным материалом. При этом, технологический зазор, оставляемый между облицовкой и стеной (слоем теплоизоляции), обеспечивает движение воздушных потоков между слоями (вентиляцию), и как следствие, отсутствие скопления влаги и избыточного тепла. Навесные вентилируемые фасады являются перспективным направлением развития фасадных систем.

Навесной вентилируемый фасад производства, входящего в группу компаний «Соцпромстрой» «Одинцовского завода легких конструкций», представляет собой систему, включающую:

  • металлические стеновые фасадные холодногнутые кассеты (и/или панели) со скрытым способом креплением. Кассеты (панели) изготавливаются из оцинкованной стали толщиной 0,5–1,2 мм., с различным защитным, декоративным, полимерным покрытием;
  • несущую подсистему, включающую кронштейны (опорные и подвижные) в виде гнутых уголков, изготовленных из оцинкованной стали толщиной 2 мм. и направляющие в виде шляпных («23», «60», «80») и «L»-профилей, изготовленные из оцинкованной стали толщиной 1,2–1,5 мм.;
  • теплоизоляционный материал (утеплитель) в виде жестких плит, располагаемый между стеной и кассетами таким образом, чтобы между наружной поверхностью утеплителя и внутренней поверхностью кассет оставался воздушный зазор не менее 45 мм.;
  • декоративные обрамляющие элементы: профили оконные, откосные, цокольные, парапетные и т.п.

Кронштейны крепятся к стене здания с помощью анкеров, а между собой, при монтаже – болтами с гайками, а после выравнивания плоскости установки кассет – с помощью самосверлящих, самонарезающих оцинкованных винтов. Стеновые фасадные кассеты (панели) соединяются между собой «в замок» и крепятся вверху к направляющим с помощью оцинкованных самонарезающих винтов. Направляющие крепятся к кронштейнам с помощью оцинкованных самонарезающих винтов.

Стеновые фасадные кассеты панели, несущие профили и кронштейны, изготавливаются на современном импортном оборудовании, обеспечивающем высокое качество продукции. Кассеты изготавливаются трех видов: прямые, угловые и «П»-образные, высотой от 200 до 965 мм. и длиной от 200 до 2500 мм.. Панели выпускаются нескольких видов (гладкие, двойные и рифленые) шириной 222 (232) мм. и длиной до 6 метров. В качестве сырья используется оцинкованная сталь с такими видами полимерного покрытия, как: полиэстер, пурал, пластизол, PVDF (PVF 2), и различной цветовой гаммы.

В качестве теплоизоляции в вентилируемом фасаде используются утеплители, изготовленные из каменной (базальтовой) ваты или стекловаты.

Основными достоинствами вентилируемых фасадов производства нашего завода являются:

  • современный внешний вид;
  • защита наружных стен и теплоизоляции от атмосферных воздействий;
  • «всесезонный» характер проведения монтажных работ;
  • низкие требования к качеству поверхности стены здания, так как выравнивание осуществляется элементами несущей подсистемы вентилируемого фасада;
  • комплексный характер поставки всех элементов фасадных систем;
  • длительный безремонтный срок службы;
  • устойчивость к атмосферным воздействиям без ухудшения внешнего вида;
  • низкие эксплуатационные расходы;
  • улучшение теплоизоляции, а значит снижение затрат на обогрев здания зимой и кондиционирование летом;
  • повышенная звукоизоляция здания;
  • пожарная безопасность.

Одинцовский завод легких конструкций поставляет все необходимые элементы для проведения монтажа систем вентилируемых фасадов любой сложности:

  • стеновые фасадные панели;
  • стеновые фасадные кассеты;
  • элементы несущей подсистемы;
  • утеплитель;
  • ветрозащитную пленку для утеплителя фасада;
  • крепежные элементы.

Более подробную информацию по производству, продаже, монтажу навесного вентилируемого фасада Вы можете получить на сайте ЗАО «ОЗЛК» www.ozlk.ru или на сайте торгового дома «ОЗЛК» www.tdozlk.ru.

Вентилируемые фасады Sirius

 

Системы навесных вентилируемых фасадов созданы для утепления и отделки и фасадов в основном общественных, административных зданий: торговых комплексов, вокзалов, аэропортов, офисных центров и т.д. Они позволяют создавать красивые и оригинальные решения фасадов с новыми архитектурными формами.

Неоспоримым преимуществом вентилируемых фасадовявляется длительный безремонтный срок службы (более 50 лет), прекрасный внешний вид, широкие возможности дизайна за счёт возможности применения различных облицовочных материалов, простота изготовления, низкие эксплуатационные расходы. Преимуществами систем так же являются высокая ремонтнопригодность, хорошая теплоизоляция, защита конструкций от атмосферных воздействий, отсутствие термических деформаций.

Вентилируемые фасады обладают высокой пожарной безопасностью, которая обеспечивается использованием трудносгораемых материалов, обеспечивают высокоэффективную защиту здания от ударов молнии: фасад функционирует как экран, предотвращающий выход из строя электронной техники внутри помещения.

Использование утеплителя различной толщины (максимально до 250мм) позволяет системе вентилируемых фасадов осуществить отличную термо и шумоизоляцию, а также снизить толщину несущих стен и нагрузку на фундамент, что существенно уменьшает стоимость строительства.

Перейти на сайт производителя

Конструктивно вентилируемые фасады выглядят так:   

1. Фасадная облицовка

Облицовочные материалы в конструкции вентилируемого фасада выполняют защитно-декоративную роль. Они защищают утеплитель, подоблицовочную конструкцию и стену здания от повреждений и атмосферных воздействий. В то же время облицовочные материалы формируют эстетический облик, являются его визитной карточкой. 

Материалы, применяемые для облицовки, могут быть самые разнообразные: композитные панели, керамический гранит, плитка из натурального камня и т.д. Причем этот список постоянно пополняется. 

Компания Новый фасад предлагает широкий выбор материалов применяемых для облицовки зданий: композитные панели Sibalux, Grossbond, Alluxe, плитку из натурального камня, керамогранит и фиброцементные панели. Благодаря специальной складской программе облицовочные панели, керамогранит наиболее популярных цветов и оттенков находятся в достаточных объёмах на складе компании Новый фасад.

2. Воздушный зазор

Наличие воздушного промежутка в вентилируемом фасаде принципиально отличает его от других типов фасадов, т.к. внутренняя влага свободно удаляется в окружающую среду. Вентилируемая воздушная прослойка снижает так же и теплопотери в отопительный период, т.к. температура воздуха в ней несколько выше, чем снаружи.

3. Теплоизоляция

Обычно в качестве теплоизоляции зданий используются минеральные материалы таких известных фирм производителей как ТехноНИКОЛЬ, ИЗБА, Baswool (Басвул),поставляемых в ассортименте со склада и под заказ компанией Новый Фасад. Свойства системы навесных фасадов позволяют использовать любые изоляционные материалы необходимой толщины, что позволяет избежать проблем в соблюдении требований по энергоэкономии.

4. Подконструкция

Среди множества существующих видов подконструкций компания Новый Фасад предлагает со своих складов в Екатеринбурге и под заказ алюминиевую навесную фасадную систему Sirius.

Подоблицовочная конструкция состоит из кронштейнов, которые крепятся непосредственно на стену, и несущих профилей, устанавливаемых на кронштейны. На несущие профили, образующие каркасную систему, с помощью специальных элементов крепежа монтируются плиты, листы, кассеты облицовки. Утеплитель фиксируется на наружной поверхности стены с помощью дюбелей или специальных профилей. 

Основное предназначение подоблицовочных конструкций заключается в том, надежно закрепить плиты облицовки теплоизоляции к стене таким образом, чтобы между теплоизоляцией отделочной панелью остался вентиляционный промежуток. При этом исключаются клеевые и другие «мокрые» процессы, а все соединения осуществляются механически.

Преимущество системы Sirius.

Это навесная фасадная система. Наряду с универсальностью и простотой, высокой скоростью монтажа в системах Sirius реализованы все возможные  технические решения для зданий как повышенной ответственности  так и для зданий малой этажности.

Система Sirius это:

  • Sirius-100 — предназначена для утепления и облицовки зданий керамическим гранитом с видимым способом крепления;
  • Sirius-200 — для утепления и облицовки зданий композитными панелями и алюминиевыми листами кассетным способом  крепления;
  • Sirius-300 — для утепления и облицовки зданий натуральным камнем скрытым способом крепления;
  • Sirius-400 — для утепления и облицовки зданий фиброцементной плитой видимым  способом  крепления.
  • Sirius-500 — для утепления и облицовки зданий терракотовыми плитами скрытым  способом  крепления.
  • Sirius-600 — для утепления наружных стен и облицовки зданий HPL — панелями с видимым и скрытым креплением.

Конструктивно не ограничен размер компенсации термических деформаций, возможность использования системы практически в любых климатических зонах без дополнительной адаптации.

Обе системы разработана по принципу «конструктора», сокращая до минимума количество подготовительных операций при монтаже

Все элементы систем заводского исполнения, что позволяет проводить монтаж в кратчайшие сроки и конструктивно сводит к минимуму риск влияния субъективного фактора при монтаже и ее отдельные элементы постоянно совершенствуются в соответствии с техническим прогрессом и новейшими требованиями современного рынка фасадов.

Конструктив систем позволяет предъявлять минимальные требования к ровности несущей стены.

Система навесного вентилируемого фасада KRVF из керамогранита

Навесной вентилируемый фасад — это система, состоящая из облицовки, утеплителя и подконструкции, которая монтируется к стене таким образом, чтобы между облицовкой и утеплителем оставался воздушный зазор.

Наличие воздушного зазора определяет важнейшие эксплуатационные преимущества навесных фасадов. Облицовка играет защитно-декоративную роль.

Основные характеристики:

Стандарт : ГОСТ 22233-2001
Серия : KRVF
Окраска : по шкале RAL
Монтажная глубина регулировки : от 67мм до 388мм
Облицовка : плиты из керамогранита

ДОЛГОВЕЧНОСТЬ
Вентилируемый фасад, благодаря применяемым материалам и элементам подконструкции, не теряет
свои качества в течение длительного времени и защищает здание от атмосферных факторов.

МОНТАЖ В ЛЮБОЕ ВРЕМЯ ГОДА
Благодаря отсутствию «мокрых» процессов монтаж навесного вентилируемого фасада, в отличие от
многослойной штукатурной системы, практически не зависит от погодных условий и может проводиться
в любое время года.

ВЫРАВНИВАНИЕ ЗНАЧИТЕЛЬНЫХ НЕРОВНОСТЕЙ СТЕНЫ
Навесной фасад позволяет не только скрыть все строительные дефекты стены, но и устранить
значительные неровности фасада, столь характерные для российского строительства, что сделать с
применением штукатурок часто сложно и дорого, а порой и невозможно технологически.

ЗАЩИТА ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ВЛАГИ
Навесные вентилируемые фасады являются наилучшим решением для ограждения и защиты внешних
стен от воздействия влаги. Облицовка защищает, а воздушный зазор вентилирует.

ЗАЩИТА ЛЕТОМ
Использование системы навесного вентилируемого фасада позволяет значительно улучшить
показатели теплозащиты ограждающих конструкций. Снаружи размещается теплоизоляционный слой
необходимой толщины, что позволяет надежно защитить здание от нежелательного перегрева летом.

ЗАЩИТА ЗИМОЙ
Использование системы навесного вентилируемого фасада позволяет значительно улучшить
показатели теплоизоляции ограждающих конструкций.Снаружи размещается теплоизоляционный слой
необходимой толщины, что позволяет надежно защитить здание от нежелательного переохлаждения
зимой.

ЗВУКОИЗОЛЯЦИЯ
Существенно повышаются также звукоизоляционные характеристики стены, поскольку фасадные
панели и теплоизоляция обладают звукопоглощающими свойствами в широком диапазоне частот.

ЛЕГКОСТЬ КОНСТРУКЦИИ
Удивительная легкость всей фасадной системы позволяет предъявлять минимальные требования к
несущей способности ограждающей конструкции, на которую производится крепление навесного фасада.

ПОЖАРОБЕЗОПАСНОСТЬ
Обеспечивается включением в конструкцию трудносгораемых и несгораемых материалов.

ЛЕГКОСТЬ РЕМОНТА
Конструкция навесного вентилируемого фасада позволяет быстро, без демонтажа всей конструкции
проводить ремонт и замену отдельных его частей, что значительно удешевляет и уменьшает объем
ремонтных работ. Это особенно актуально при повреждении поверхности фасада.

КРАСОТА И СОВРЕМЕННЫЙ СТИЛЬ
Одно из главных достоинств современных фасадов — это огромный выбор облицовки из различных
материалов и цветов, множество всевозможных форм конструкций. Все это значительно расширяет
архитекторам границы их творчества.

Дефекты возникающие в вентилируемых фасадах. / ППУ XXI ВЕК – Напыление ППУ

Основой использования в современном строительстве стеновых ограждающих конструкций с вентилируемыми фасадами является уверенность в их высоких теплозащитных свойствах, которые дают  достигнуть современных повышенных требований по теплозащите зданий. При применении этих конструкций никаких теплофизических проблем не возникает. Обратное может показать накопленный опыт использования вентилируемых фасадов. Дефекты образуются из-за снижения теплофизического качества конструкций, которые вызваны ошибками проектирования и монтажа фасадов.

Несоответствие стен с вентилируемыми фасадами (по СНиП) 

Не всегда получается добиться того, чтобы расчетное значение сопротивления теплопередаче соответствовало стандарту. Это можно объяснить тем, что применяемые в рассматриваемых конструкциях металлические кронштейны являются «мостиками холода» и существенно снижают коэффициент теплотехнической однородности. При использовании кронштейнов из алюминия расчетный коэффициент теплотехнической однородности конструкции практически не должен превышать значения r=0,7. Это без учета влияния оконных откосов, которые еще более снизят этот коэффициент. Климатические условия в городе Москва при теплопередаче стен жилых зданий R0пр = 3,13 м2x°С/Вт необходим слой минераловатного утеплителя толщиной около 0,20м.

Толщина воздушного зазора 40–60 мм, вылет кронштейна должен быть не меньше 0,25м, в связи с чем его необходимо усилить. Принимают значение коэффициента теплотехнической однородности конструкции равным r=0,85–0,90, дальше рассчитывают необходимую толщину слоя минераловатной теплоизоляции, которая получается равной 0,10–0,15 м.

Недостаточный учет кривизны стены, на которую осуществляется монтаж фасада.

Вентилируемые фасады выравнивают искривленную часть стены, на которую они монтируются. Нельзя допускать, чтобы она была с ущербом для выполнения вентилируемым фасадом других функций. Во время проектирования вентилируемых фасадов нужно ограничить вылет кронштейнов.

Это вызывает:

1. Расположение направляющих и других элементов подконструкции в слое теплоизоляции;

2. Расположение гидроветрозащитной пленки не по утеплителю, а по направляющим, что, в свою очередь, еще больше уменьшает ширину воздушного зазора;

3. Снижение ширины воздушного зазора вплоть до его полного отсутствия.

Расположение направляющих в теплоизоляционном слое, с взгляда строительной теплофизики, невыгодно, потому что снижает коэффициент теплотехнической однородности.

Отсутствие вентиляции воздушного зазора фасада.

Для некоторых зданиях и сооружениях применяются фасадные системы, в которых зазор (воздушный) совсем не вентилируется. К таким фасадным системам относят те, в которых отсутствует вход в воздушный зазор. Можно встретить фасады, в которых вход в воздушный зазор имеется, но вентиляция в нем затруднена потому что на него оказывает большое сопротивление движение воздуха. В таких случаях влага, попадающая в воздушный зазор из помещений вследствие влагопереноса через стену и слой теплоизоляции, почти не выходит в наружный воздух, скапливаясь в зазоре и увлажняя теплоизоляцию. Вследствие этого снижается долговечность минераловатного утеплителя и его теплозащитные свойства.

Руководство по проектированию вентилируемых фасадов

Национальные строительные нормы и правила редко содержат какие-либо требования по защите от ветра. В таких случаях следуйте нашим рекомендациям ниже. Если требования указаны в национальных строительных нормах и они превышают эти рекомендации, соблюдайте национальные требования. Приведенные ниже рекомендации основаны на научных исследованиях, проведенных в Финляндии и Литве внешними исследовательскими институтами, а также на нашем обширном опыте работы в странах Северной Европы. Вентилируемые фасады могут быть спроектированы по-разному, но все системы должны предотвращать разрушение внутренней оболочки из-за влаги.Если теплоизоляция имеет открытую структуру, ее необходимо экранировать ветрозащитным экраном, чтобы сохранить тепловые характеристики утеплителя. Отверстия для вентиляции в фасадном слое и толщина зазора определяют необходимую защиту от ветра. Примеры, показанные ниже, создают основу для прочного и функционального здания.

Инфильтрация воздуха через конструкцию

Барьер для инфильтрации воздуха на внутренней стороне ограждающей конструкции предотвращает проникновение воздуха через конструкцию и возникновение негативных последствий.Национальные строительные нормы и правила часто содержат требования к воздухонепроницаемости ограждений, но общая тенденция заключается в улучшении воздухонепроницаемости. Это особенно актуально после принятия в Европе Директивы по энергоэффективности. На практике массивные конструкции, такие как бетон или каменная кладка, обеспечивают достаточную герметичность, но в случае (легких) каркасных конструкций необходим барьер для проникновения воздуха, например, из пластиковой пленки. Для измерения герметичности ограждающих конструкций здания используйте стандартное испытание под давлением EN 13829.Подвергните здание избыточному давлению 50 Па и оцените скорость воздухообмена в здании. Скорость не должна превышать 1 в час.

Проникновение холодного воздуха

В вентилируемой наружной стене за фасадом имеется воздушная прослойка. Зазор удаляет лишнюю влагу из конструкции потоком воздуха и сохраняет ее сухой для обеспечения надлежащего функционирования. Поток воздуха в зазоре обычно направлен вверх. Отверстия в нижней части позволяют воздуху поступать в зазор. В зазоре воздух прогревается, набирая в себя влагу, и течет вверх, пока не выйдет через отверстия в верхней части стены.

На внешней стороне стены ветрозащитный барьер препятствует проникновению ветра через пористую теплоизоляцию или вокруг нее и возникновению принудительной конвекции в изоляционном слое. Вынужденная конвекция отрицательно влияет на тепловые характеристики универсальной изоляции. Ветрозащита должна иметь подходящую паропроницаемость, чтобы отводить возможный пар в вентилируемый воздушный зазор. Выбирайте материал поверхности для ветрозащиты таким образом, чтобы он соответствовал требованиям пожарной безопасности в вашем регионе.Требования пожарной безопасности обычно предъявляются только к высотным зданиям. Ветрозащита может быть облицованной или не облицованной плитой или плитой из каменной ваты, конструкционной плитой или пленкой. Углы часто являются критической точкой в ​​вентилируемых стеновых конструкциях, поэтому будьте особенно осторожны, чтобы избежать проникновения воздуха. См. примеры решений в руководстве по установке.

Сопротивление воздушному потоку

Определения на примере PAROC WAS 25, 30 мм
Воздухопроницаемость или значение l (м 3 /Па м с 10 -6 ) является свойством материала, не зависящим от толщины.Числовое значение в названиях продуктов PAROC WAS и WAB указывает на воздухопроницаемость.

Например, PAROC WAS 25 имеет значение l, равное 25 x 10 -6 м 3 /Па·мс, измеренное в соответствии с европейским стандартом EN 29053. , или обычно задается как кПа с/м 2 ) — инвертированное значение l. Это также свойство материала, не зависящее от толщины изделия.

Удельное сопротивление воздушному потоку PAROC WAS 25 составляет 1/25 x 10 -6 м 3 /Па мс = 40 000 Па мс/м 3  = 40 кПа с/м 2 9006 Удельный воздух сопротивление потоку Rs (обычно выражается в кПа мс/м 2 ) — сопротивление воздушному потоку плиты толщиной d, удельное сопротивление, умноженное на толщину.Используйте это значение при расчете ветрозащиты. Примеры описывают, как это используется.

Удельное сопротивление воздушному потоку PAROC WAS 25 составляет Rs = rxd = 40 кПа с/м 2  x 0,03 м = 1,2 кПа мс/м 2 )

Ветрозащитная облицовка, удельное сопротивление воздушному потоку может быть указано напрямую (см. таблицу 3 Изделия WPS с облицовкой Tyvek)

Принципы проектирования вентилируемых стен

Требуемое удельное аэродинамическое сопротивление слоя против вентиляции зависит от того, насколько быстро движется воздух в вентиляционном слое и насколько высока воздухопроницаемость нижележащего утеплителя.Стена может быть спроектирована без вентиляции, с плохой вентиляцией или с более или менее высокой вентиляцией. Вентиляционные отверстия в фасаде регулируют степень вентиляции. В таблице 1 показаны различные типы систем изоляции стен в зависимости от размера вентиляционных отверстий. Av – площадь вентиляционного отверстия в нижней части стены на метр.

Таблица 1. Примеры стен с различными вентиляционными отверстиями.

Вентиляция
Размер вентиляции, A v (см 2 /м) Структура
Без вентиляции или с плохой вентиляцией
 А по сравнению с ≤ 5 Наружные стены без вентиляции или стены с плитами; материалы с герметизированными/герметичными соединениями, такие как оштукатуренные цементно-волокнистые плиты, плиты из бетона или стеклянные фасады.Плиты из бетона и цементно-волокнистых листов.
Вентилируемый
5 ≤ A v  ≤ 300 Наружные стены, как указано выше, с низкой степенью вентиляции. Здесь расположено большинство стен. Северные стены.
Интенсивная вентиляция
300 < А v ≤400 Навесная стена с вентиляционными отверстиями ≤400 см 2
Очень интенсивно
вентилируемый
 А по сравнению с  > 400 Навесная стена с вентиляционными отверстиями >400 см 2 /м с
несколькими отверстиями.

В таблице 2 показаны минимальные значения, рекомендованные Paroc. Если национальные строительные нормы и правила содержат требования к защите от ветра, следуйте им. В остальных случаях воспользуйтесь нашими рекомендациями.

Воздухоизоляция основной стены
Удельное сопротивление ->
r < 5,2
(кПа ⋅с⋅ м/м 3
5,2 ≥ r < 17
(кПа ⋅с⋅м /м 3
r ≥ 17 
(кПа ⋅с⋅ м/м 3
Настенная вентиляция
(см 2 /м)
Рекомендуемое минимальное аэродинамическое сопротивление (м кПа с м/м 3 ) ветрозащитного материала и рекомендуемые продукты
Ср<300 R s  > 1.2 R с  > 0,85 Плиты каменной ваты для теплоизоляции можно использовать без ветрозащитного слоя. Закрепите эти плиты механически или приклейте их к другим слоям перегородки, чтобы исключить воздушные зазоры между плитами, а также между другими слоями перегородки.
300 < А v ≤ 400 R с  > 1,2*
400 < А v ≤ 1000 R s  > 28.6*
Примечание *) Механически прикрепите эти плиты к другим слоям, чтобы исключить воздушные зазоры между плитами, а также между другими слоями перегородки. Таблица 3. Удельное сопротивление воздушному потоку R с продукции PAROC
PAROC: WPS 1n
WPS 3n
WAB 5т WAB 10т БЫЛ 25 БЫЛ 35 БЫЛ 50
Удельное сопротивление воздушному потоку    200  100  40  29  20
Тайвек  100          
13 мм   2.6        
20 мм      2.0      
30 мм        1,2  0.9  
40 мм       1,6  1,2  0,8
50 мм        2.0 1,5  1,0
70 мм       2.8  2.0  1,4
80 мм         3,2  2,3 1,6
100 мм          2,9  2.0
150 мм           3.0

Рекомендации и методы работы

Приведенная ниже методика применима только для определения размеров ветрозащитного слоя, если вы используете изделия из каменной ваты PAROC в качестве ветрозащитного слоя.
  • Начните с конструкции стены и найдите соответствующий уровень вентиляции в таблице 1. При необходимости измерьте или рассчитайте вентиляционное отверстие A v . Поместите структуру в правильную строку таблицы 2.
  • Проверьте требования к коэффициенту теплопередачи и выберите подходящий изоляционный материал подходящей толщины.
  • Решите, нужна ли вам двухслойная система с разным сопротивлением воздуха и может ли ветрозащитный барьер быть частью теплоизоляции.
  • Проверьте удельное сопротивление воздушному потоку r основной изоляции и найдите конструкцию в правой колонке таблицы 2.
  • Проверьте, нужен ли дополнительный ветрозащитный слой.

Примечание. Если продукт имеет сопротивление воздушному потоку ниже 17 кПа·с/м 2 , например PAROC UNS 37, всегда защищайте его продуктом с достаточно высоким сопротивлением воздушному потоку.
  • Проверьте, насколько толстым может быть ветрозащитный слой и может ли он быть частью основного утеплителя.
  • Выберите соответствующий ветрозащитный материал и толщину из таблицы 3. Удельное сопротивление воздушному потоку Rs должно быть равно или выше минимального значения, указанного в таблице 2.

Обзор показателей вентиляции в вентилируемых воздушных пространствах за общими стеновыми конструкциями с наружной облицовкой

https://doi.org/10.1016/j.buildenv.2020.107538Получить права и содержание

Основные моменты

поведение воздушного потока в вентилируемых воздушных полостях зависит от множества параметров.

ACH можно определить с помощью теоретических расчетов, численного анализа, моделирования CFD и экспериментальных измерений.

Наблюдается широкий диапазон АХГ в воздушных полостях за различными типами облицовки (до 1500 л/ч).

Эффект дымовой трубы сильно влияет на среднюю скорость воздуха в полости за кирпичной облицовкой.

Максимальное значение ACH в воздушном пространстве за облицовкой с открытыми стыками выше по сравнению с облицовками с закрытыми стыками.

Abstract

В течение многих десятилетий вентилируемые полости в стеновых конструкциях зданий были необходимы для создания влагостойких конструкций, поскольку они позволяли потоку воздуха внутри воздушного зазора способствовать высыханию. Кроме того, воздушный поток в полости может улучшить тепловые характеристики ограждающей конструкции в зависимости от скорости воздухообмена и внешних условий. Поэтому в настоящей работе уточняются действующие коэффициенты на скорость воздухообмена в вентилируемой полости за общими стеновыми конструкциями с наружной облицовкой.В качестве первого шага рассматривается анализ эффекта дымовой трубы и эффекта ветра как механизмов, приводящих в движение воздушный поток в вентилируемом воздушном пространстве, доступный в литературе. Кроме того, анализируется гидравлическая сеть потерь давления вдоль полости стенки и описываются различные корреляции для коэффициентов потерь. Несмотря на отдельные исследования, анализирующие влияние вентилируемой полости на рассеивание влаги через водопроницаемые материалы, всесторонний обзор скорости воздушного потока за вентилируемыми стеновыми конструкциями все еще отсутствует.Поэтому, в качестве второго шага в этой статье, существующие методы прогнозирования скоростей воздухообмена за системами вентилируемой облицовки классифицируются и сравниваются с измеренными данными. Величина скорости воздухообмена в вентилируемых воздушных зазорах за кирпичными, цементно-штукатурными, керамическими, деревянными и другими типами наружных фасадов изучена путем всестороннего обзора соответствующих публикаций. Основываясь на наблюдениях, максимальная скорость воздухообмена в воздушном пространстве за облицовкой с открытыми швами, такой как керамическая стена, почти в два раза выше по сравнению с облицовкой с закрытым швом, такой как кирпичная стена.

Ключевые слова

Вентилируемый фасад

Наружная облицовка

Эффект стека

Эффект ветра

Коэффициент воздухообмена

Рекомендованные статьиСсылки на статьи (0)

Автор Опубликовано Elsevier Ltd.

Рекомендованные статьи

Ссылающиеся статьи

(PDF) Эффективность вентилируемых фасадов по расходу воздуха в воздушном зазоре

Эффективность вентилируемых фасадов по расходу воздуха в воздушном зазоре 13

Литература

[1] Веб-сайт: https://ec.europa.eu/евростат/.

[2] А.-Ж. Романа и Н. Мацей, «Wskaźnikowa ocena komfortu

w budynkach mieszkalnych zlokalizowanych w klimacie

umiarkowanym», Izolacje, № 6, стр. 2-7, 2016.

Partding Cladding Kits 1 04 ETAG включая

Компоненты облицовки и соответствующие крепления.

[4] EN 1991-1-5: Еврокод 1: Воздействия на конструкции — Часть 1-5:

Общие воздействия — Термические воздействия.

[5] С.Санхуан, М. Дж. Суарес, М. Гонсалес, Х. Пистоно и Э. Бланко,

1863, 2011.

[6] M. Ibañez-Puy, M. Vidaurre-Arbizu , JA Sacristán-Fernádez i

C. Martín-Gómez, «Непрозрачные вентилируемые фасады: обзор тепловых и

энергетических характеристик». и Устойчивое развитие

Energy Reviews, том 79, стр.180–191. doi: 10.1016/j.

rser.2017.05.059., № 79, стр. 180-191, 2017.

[7] Э. Набони, «Вентилируемые светонепроницаемые стены – метод моделирования производительности

и оценка моделируемой производительности», w Seminar

Notes at Lawrence Berkeley National Laboratory Environmental

Energy Technologies Division Berkeley, California, USA, May 28

2007.

[8] A. Gagliano, F. Nocera i S. Aneli, «Термодинамический анализ

вентилируемых фасадов при различных ветровых условиях в летний период

», Energy and Buildings 122, стр.131-139, 2016.

[9] К. Апарисио-Фернандес, Х.-Л. Vivancos, P. Ferrer-Gisbert i R.

Royo-Pastor, Энергетические характеристики вентилируемого фасада с помощью моделирования

с экспериментальной проверкой, Applied Thermal

Engineering 66, стр. 563-570, 2014.

[ 10] J. Szyszka, J. Kogut, I. Skrzypczak и W. Kokoszka, «Selective

Internal Heat Distribution in Modified Trombe Wall», IOP

Серия конференций: Науки о Земле и окружающей среде, том 4, №

95, 2017.

[11] М. Черешес, Н. К. Черешес и С. Худистеану, «Численное

моделирование солнечного излучения внутри вентилируемых двухслойных фасадов

», Международный журнал тепла и технологий, том. 33,

№ 4, с. 246-254, 2015.

[12] Черечес М., Черечес Н.С. и Худистеану С., Влияние

различных скоростей потока на теплообмен внутри фасад, Revista Romana de Inginerie Civila Vol. 5,

№1, 2014.

[13] Л. Чирилло, Д. Ди Ронца, В. Фарделла, О. Манка и С. Нардини,

«Численные и экспериментальные исследования солнечного дымохода

, встроенного в фасад здания.,  International Journal of Heat

and Technology 33 (4), pp. 246-254, 2015.

[14] Б. Лаундер и Д. Сполдинг, «Численный расчет

турбулентных течений. Компьютерные методы.», Компьютерные методы в

Прикладная механика и инженерия 3, стр.269-289, 1974.

[15] Q. Chen, «Сравнение различных моделей κ −ε для расчетов воздушного потока в помещении

». Численная теплопередача, часть B, 28,

, стр. 353-369, 1995.

[16] Э. Чуи и Г. Райтби, «Расчет лучистой теплопередачи на

неортогональной сетке с использованием метода конечных объемов»,

Численный теплообмен, часть B, 23, стр. 269-288, 1993.

[17] Веб-сайт: http://www.breaam.com

[18] Веб-сайт: http://leed.usgbc.org/leed.html

[19] О. Копылов, Elewacje gotylowane — Warunki Techniczne

Wykonania i Odbioru Robot Budowlanych B14/2015.

[20] А. Гальяно, Ф. Ночера и С. Анели, «Термодинамический анализ

вентилируемых фасадов при различных ветровых условиях в

летний период», Энергия и здания 122, стр. 131-139, 2016.

[21] К. Апарисио-Фернандес, Х.-Л. Виванкос, П. Феррер-Гисберт и Р.

Ройо-Пастор, «Энергетические характеристики вентилируемого фасада с помощью моделирования

с экспериментальной проверкой», Applied Thermal

Engineering 66, стр.563-570, 2014.

[22] ANSYS Fluent Theory Guide.

[23] Руководство пользователя ANSYS Fluent.

[24] EOTA ETAG 034 Часть 2: Комплекты облицовки, включающие компоненты облицовки

, соответствующие крепления, подрамник и, возможно, изоляционный слой

.

[25] K. Schabowicz, Elwaacje Widylowane Technologia Produkcji

I Metody Badaky Płyt Włóknisto-Cementowych, Wrocław:

Afyicna Wydawnicza Politechniki Wrocławskiej, 2018.

[26] EOTA ETAG 034 Часть 2: Общеломки, содержащие облицовку

Компоненты

, соответствующие крепления, подрамник и, возможно,

изоляционный слой.

[27] М. Суарес, К. Санхуан, А. Гутьеррес, Х. Пистоно и Э. Бланко,

«Энергетическая оценка горизонтального открытого стыка вентилируемого фасада

», Прикладная теплотехника 37, стр. 302- 313, 2012.

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружными облицовками; определения и проблемы (ASHRAE 1759-RP)

Введение

В последние годы наблюдается растущий интерес к анализу тепловых характеристик ограждающих конструкций с целью снижения энергопотребления в зданиях, поскольку потери тепловой энергии через ограждающие конструкции составляют примерно 50% всего энергопотребления зданий (Фэн, Ша и Сюй, 2016 г.).В частности, правильно подобранные материалы внешней стены могут помочь сэкономить до 50–60% энергии, потребляемой зданиями (Шехади, 2018). Соседние элементы в многослойных стенах также могут влиять на характеристики всей сборки. Например, правильно спроектированные вентилируемые воздушные полости за системами внешней облицовки могут способствовать экономии энергии в зданиях (Aelenei 2006). Снижение энергопотребления зданий может быть достигнуто путем принятия ограждающих конструкций, характеризующихся низким коэффициентом теплопередачи или высоким значением теплового сопротивления их элементов.Коэффициент термического сопротивления, известный как значение R, представляет собой разницу температур на элементе, деленную на скорость стационарной или усредненной по времени теплопередачи через один квадратный метр строительного элемента.

Становится все более распространенным строительство стен зданий с облицовкой, включающей вентилируемую воздушную полость для контроля высыхания из-за проникновения внутрь пара из смоченной дождем абсорбирующей облицовки (Straube and Finch 2009). На рис. 1 показаны иллюстрации для двух обычных вентилируемых стеновых узлов (т.д., кирпич и виниловый сайдинг). Некоторые строительные нормы и правила уже требуют использования больших вентилируемых полостей (NBCC 2005). В нескольких исследовательских проектах были проанализированы различные гигротермические аспекты вентилируемой полости, встроенной во внешнюю поверхность стеновых конструкций (Финч и Штраубе, 2007 г.; Балокко, 2009 г.; Мануэль и др., 2013 г.; Лангманс и Роэлс, 2015 г.; Ван Беллегем и др., 2015 г.; Гальяно, Ночера и Анели, 2016 г.; Буратти и др., 2018 г., Мейер и др., 2019 г.; Тарику и Иффа, 2019 г.). Рахиминеджад и Ховалыг (2021) недавно провели очень полный обзор литературы о факторах, влияющих на скорость воздушного потока в вентилируемой полости за различными типами традиционных систем внешней облицовки.Информация об ожидаемой скорости вентиляции в воздушных пространствах за несколькими внешними фасадами приведена в литературе. Показано, что сложность течения воздуха в вентилируемых воздушных полостях является результатом баланса между движущими силами (эффект ветра и дымовой трубы) и сопротивлением давлению на пути прохождения воздуха. Согласно этому обзорному документу, в котором рассматривались различные системы облицовки, среднее значение скорости воздухообмена в час за различными типами внешних фасадов остается ниже 1000 л/ч (Rahiminejad and Khovalyg 2021).

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и вызовы (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано онлайн:
24 марта 2021

Рис. 1. Разрезы типовых конструкций вентилируемых стен: а – облицовочный кирпич, б – виниловый сайдинг.

Определение теплового сопротивления закрытых воздушных пространств не является новой концепцией, и положения ASHRAE Handbook of Fundamentals (HOF) (2009) основаны на данных испытаний и исследований, представленных Robinson, Powlitch and Dill (1954).Несмотря на распространенность нескольких исследований поведения воздушного потока в замкнутом воздушном пространстве (Desjarlais and Yarbrough, 1991; Saber, 2012; Bekkouche et al., 2013; Saber, 2013a, 2013b), исследования по количественной оценке тепловых характеристик вентилируемых воздушных полостей за внешними систем облицовки по-прежнему не хватает. В частности, в предыдущих публикациях не было определено тепловое сопротивление вентилируемой полости, встроенной в стеновой узел. Недостаток данных о тепловых характеристиках и методов испытаний является препятствием для надежного руководства и широкого внедрения стеновых конструкций, которые включают воздушные полости за облицовкой.Как указано в ASHRAE HOF (2009), вся имеющаяся у нас информация о тепловых сопротивлениях применима для идеальных условий, т. е. воздушных пространств одинаковой толщины, ограниченных плоскими, гладкими, параллельными поверхностями без утечки воздуха в пространство или из него. . Хотя считается, что все изоляционные материалы в той или иной степени подвержены утечке воздуха (Шумахер и др., 2013 г.), имеется мало информации для количественной оценки воздействия утечки воздуха в тех случаях, когда ожидается наличие воздушного потока, например, в пространства за воздухопроницаемой и вентилируемой/вентилируемой облицовкой.Принимая во внимание другой международный стандарт, EN ISO 6946 (2007 г.), обеспечивает стационарный метод расчета общего теплового сопротивления строительного элемента, содержащего хорошо вентилируемый воздушный слой, который основан на пренебрежении тепловым сопротивлением воздушного слоя и всех других слоев. между слоем воздуха и внешней средой, включая внешнее поверхностное сопротивление, соответствующее неподвижному воздуху. Метод исключает двери, окна и другие элементы остекления, навесные стены, компоненты, передающие тепло земле, и воздухопроницаемые компоненты.Тем не менее, исследовательская база не сообщается, а руководство расплывчато и не может быть включено в практическое проектирование зданий и применение норм. Поэтому описания термического сопротивления вентилируемой полости в действующих стандартах неадекватны. Даже если эта концепция была рассмотрена в стандарте, таком как EN ISO 6946 (2007), объяснение основано на статическом рассмотрении, а динамическое изменение термического сопротивления не признается.

В настоящем исследовании описываются и сравниваются три возможных определения теплового сопротивления вентилируемого воздушного зазора.Во-первых, вводится теоретическое определение, основанное на нелинейной сети термических сопротивлений стенового узла. Из-за сложности поведения воздушного потока в воздушном зазоре и его зависимости от многих параметров теоретическое выражение теплового сопротивления вентилируемого воздушного зазора не является простым для использования на практике. Поэтому вводятся два практических определения теплового сопротивления вентилируемого воздушного зазора, кажущееся и эффективное , для условий без солнечного потока.Для моделирования вентилируемой стеновой конструкции разработан численный код для установившегося теплового потока в стеновом узле на основе метода энергетического баланса по всей геометрии. Модель проверяется на соответствие фактическим результатам испытаний в горячем ящике, доступным в литературе. После этого рассматриваются два типа внешней облицовки (кирпич и виниловый сайдинг), а также влияние скорости воздухообмена, температуры наружного воздуха и наличия отражающей изоляции на изменение теплового сопротивления вентилируемого воздушного пространства по каждому определению. исследуется.Наконец, проводится дополнительный анализ для определения теплового сопротивления вентилируемого воздушного пространства, более удобного для обычных инженерных практик.

Теоретическая база

Для углубления понимания влияния вентилируемого воздушного зазора на тепловые характеристики стенового узла, прежде всего, необходимо оценить температуры и тепловые потоки в воздушном зазоре и из него. Поэтому был разработан аналитический рабочий процесс в стационарном состоянии путем рассмотрения уравнений баланса энергии в вентилируемой стеновой сборке.

Энергетический баланс

Иллюстрация механизмов теплопередачи через вентилируемую стеновую сборку показана на рис. 2. Общая сеть термических сопротивлений по всей стеновой сборке показана на рис. 3. Излучение и конвекция действуют на каждую поверхность, в то время как теплопроводность имеет место в твердых материалах, таких как облицовка и сердцевина стены. Следует отметить, что существуют излучение и проводимость через изоляцию, обычно моделируемые как кажущаяся диффузия (Mathes, Blumenberg, and Keller 1990).Однако для простоты в этом исследовании рассматривается только эффективная часть проводимости. Комбинированный теплообмен на внешней стороне облицовки может быть выражен как термическое сопротивление R ext , а теплообмен на внутренней стороне ядра стены может быть выражен как R int . Проводимость через оболочку указывается с помощью R cl , а проводимость через сердцевину стены обозначается с помощью R wc . Температура по средней линии воздушного зазора обозначена как T cav .Температуры и тепловые потоки на каждой поверхности, а также температуру воздушного потока и его энтальпию можно определить, рассматривая баланс энергии на каждой поверхности.

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано в сети:
24 марта 2021

Рис.2. Механизмы теплообмена в вентилируемой полости стены (источник: Авторы).

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано онлайн:
24 марта 2021

Рис. 3. Общая сеть тепловых сопротивлений для теплопередачи через вертикальную вентилируемую стену.

Дополнительные сведения об определении энергетического баланса на каждой поверхности приведены на единицу ширины фасада с учетом следующих допущений:

  • Температура всех поверхностей (т. и стенки полости) не имеют существенных вариаций по высоте стенки — температура каждой поверхности считается одинаковой по высоте.

  • Хотя температура воздуха меняется вместе с высотой канала, теплообмен моделируется путем усреднения температуры вдоль канала.

  • Влияние тепловой массы твердых материалов не учитывается.

  • Воздушный поток внутри воздушного зазора гидродинамически и термически полностью сформирован.

  • Рассматриваются щелевые отверстия с одинаковой геометрией входа и выхода.

  • Внешняя облицовка и сердцевина стены непроницаемы (т. е. влияние потока воздуха через проницаемые стенки вентилируемой полости не учитывается при анализе термического сопротивления вентилируемой полости).

  • Влияние тепловых мостов через вентилируемую воздушную полость не учитывается.

Энергетический баланс воздушной полости

При допущении дифференциального контрольного объема в воздушной полости (рис. 4) энергетический баланс включает следующие слагаемые:

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружными облицовками; определения и вызовы (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано онлайн:
24 марта 2021 г.

Рис. 4. Дифференциальный контрольный объем в резонаторе.

  • Изменение внутренней энергии воздушного содержимого дифференциального объема: (1) dqcav=ρcav·Cpcav·dcav·um·dTcav(1)

  • Конвективный теплообмен с внешней облицовкой (левая стенка полости) : (2) dqcav,conv,1=hcav,conv,1·(T1−Tcav)·dy(2)

  • Конвективный теплообмен с ядром стенки (правая стенка полости): (3) dqcav,conv, 2=hcav,conv,2·(T2−Tcav)·dy(3)

  • Лучистый теплообмен между левой и правой стенками резонатора: (4) dqrad,12=hrad,12·(T1−T2)·dy (4)

  • Лучистый теплообмен между правой и левой стенками резонатора: (5) dqrad,21=hrad,12·(T2−T1)·dy(5)

Баланс каждого вклада следующий : (6) ρcav·Cpcav·dcav·um·dTcav+hcav,conv,1·(T1−Tcav)·dy+hcav,conv,2·(T2−Tcav)·dy=0(6)

Таким образом: (7) dTcavdy−(hcav,conv,1+hcav,conv,2ρcav·Cpcav·dcav·um)[Tcav−hcav,conv,1·T1+hcav,conv,2·T2hcav,conv,1+hcav,conv,conv,2·T2hcav,conv,1+hcav,conv ,2]=0(7)

Мы можем определим две переменные L o и T eq как: (8) hcav,conv,1+hcav,conv,2ρcav·Cpcav·dcav·um=1L0(8) (9) hcav,conv, 1·T1+hcav,conv,2·T2hcav,conv,1+hcav,conv,2=Teq(9)

Изменение температуры воздуха вдоль оси y можно определить путем интегрирования уравнения (7 ) по высоте резонатора: (10) Tcav(y)=Teq−(Teq−Ten).e−yL0(10) где Ten – температура воздуха на входе в полость, принимаемая равной температуре наружного воздуха (Ten≅Tвозд,вн). Поскольку для расчета Teq необходимо знать температуру стенок T 1 и T 2 , необходимо учитывать энергетический баланс на каждой поверхности стенки, чтобы определить выражение для T1 и T2.

Энергетический баланс на левой стенке полости (внешняя облицовка)

В предположении о дифференциальном контрольном объеме для левой поверхности полости три члена для баланса энергии следующие:

Баланс энергии на левой стенке полости воздушный зазор имеет следующий вид: (14) hcav,conv·(T1−Tcav)·dy+hrad,12·(T1−T2)·dy+T1−Ts,extRcl·dy=0(14)

Перестановкой Уравнение (14) температуры стенки T1 можно выразить в виде: (15) T1=hcav,conv·Tcav+hrad,12·T2+Ts,extRclhcav,conv+hrad,12+1Rcl(15)

To определить температуру наружной поверхности Ts,ext (выделено красным), необходимо проанализировать энергетический баланс на наружных поверхностях.

Энергетический баланс на внешней поверхности облицовки (вне помещения)

Наружная поверхность облицовки подвергается воздействию солнечного излучения, излучения неба и окружающего воздуха. Конвекционный теплообмен происходит снаружи, а теплопроводность также вызывает теплообмен в оболочке. Компоненты теплопередачи следующие:

Температура внешней поверхности оболочки может быть найдена путем решения энергетического баланса: (21) hr,sk(Tsk−Ts,ext)+hr,air(Tair,ext−Ts, ext)+Iα++hext,conv(Tair,ext−Ts,ext)+(T1−Ts,ext)Rcl=0(21) (22) Ts,ext=Iα+hr,skTsk+hr,airTair,ext +hext,convTair,ext+T1Rclhr,sk+hr,air+hext,conv+1Rcl(22)

Энергетический баланс на правой стенке полости (сердце стенки)

Предполагая контрольный объем для правой поверхности

Баланс энергии на правой стенке: (26) hcav,conv·(T2−Tcav)·dy+hrad,12·(T2−T1)·dy+T2−Ts ,intRwc·dy=0(26)

Преобразуя уравнение (26), можно определить температуру стенки T2 как: (27) T2=hcav,conv·Tcav+hrad,12·T1+Ts,intRwchcav, conv+hrad,12+1Rwc(27)

Для определения температуры внутренней поверхности Ts,int (выделено красным цветом) необходимо учитывать энергетический баланс внутренних поверхностей.

Энергетический баланс на внутренней поверхности сердцевины стены (внутри помещения)

Приняв контрольный объем для внутренней поверхности, мы будем иметь только конвективную и кондуктивную теплопередачу:

Следовательно: (31) Ts,int=( hint,conv+hint,rad)·Ti+T2Rwc(hint,conv+hint,rad)+1Rwc(31)

Корреляции теплопередачи

необходимо определить ключевые параметры, используемые для характеристики явления.

• 
Коэффициенты конвективной теплопередачи

На внешней поверхности: Конвекция на внешней поверхности всегда сочетает в себе свободную и вынужденную конвекцию, причем последняя зависит от скорости ветра. Для определения коэффициента внешней конвективной теплопередачи использовалось известное уравнение Нуссельта и Юргеса (1922 г.), которое использовалось в исследованиях моделирования энергетических систем ограждающих конструкций Мануэлем и соавт. (2013), Skoplaki and Palyvos (2009), Balocco (2002) и Holman (1991): (35) hext,conv=5.7+3,8·Vwind,где[V]=м/с(35)

На внутренней поверхности: Общее тепловое сопротивление внутренней вертикальной поверхности принимается равным 0,68 ч·фут 2 · F/BTU ( 0,12 м 2 · К/Вт) на основе стандарта ASHRAE 90.1-2016 (стандарт ASHRAE 2016).

Внутри воздушного зазора: Конвективный теплообмен внутри вентилируемого воздушного зазора играет преобладающую роль в определении теплового потока через воздушный зазор. Таким образом, использование соответствующей корреляции важно для правильной оценки теплопередачи за счет воздушного потока.Мануэль и др. (2013) предложили корреляцию для вентилируемой полости и подтвердили формулу экспериментальными измерениями. Приведенные ниже формулы соответствуют каждой поверхности воздушного зазора (левая поверхность имеет индекс «1», а правая — «2»). (36) hcav,conv,1=0,85[1,959+1,517(|T1−Tave,cav|)13+1,33um],где[T]inK(36) (37) hcav,conv,2=0,85[1,959+ 1,517(|T2−Tave,cav|)13+1,33um],где[T]inK(37)

• 
Коэффициенты лучистой теплопередачи

Между внешней средой и внешней поверхностью облицовки: Излучение с неба и окружающих поверхностей можно рассчитать с помощью приведенных ниже уравнений от Manuel et al.(2013) где температура должна быть выражена в единицах Кельвина: (38) град,воздух=Fs,ext−air.εs,ext.σ(Tair,ext+Ts,ext).(Tair,ext2+Ts,ext2)( 38) (39) hrad,sky=Fs,ext−sky.εs,ext.σ(Tsk+Ts,ext).(Tsk2+Ts,ext2(39)

Радиационные коэффициенты внешней среды зависят от температуры T sky , T s,ext , постоянная Больцмана σ, излучательная способность на больших длинах волн внешней поверхности оболочки ε s,ext и коэффициент обзора F s,ext-sky обычно принимали равными 0,5 на открытых пространствах и городские границы как 0.3535 по данным Richman and Pressnail (2009). Температура неба определяется Даффи и Бекманом (2013) простым выражением: (40) Tsk=Tair,ext−6(40)

Между стенками вентилируемого воздушного зазора: Что касается коэффициента излучения, то, поскольку в строительстве горизонтальный размер объема воздуха ограничен (несколько сантиметров) по сравнению с шириной и длиной стены (метры), коэффициент обзора между вертикальными гранями можно считать равным 1 (Балдинелли 2010), поэтому коэффициент теплопередачи излучением между двумя стенками полости определяется как (Фальк и Сандин, 2013): (41) град,12=4.ε12.σ.(T1+T22)3, где [T]inK(41) где T1 и T2 — температуры стенок полости, которые можно определить из уравнений (15) и (27).

Валидация

Вычислительный метод

На основе аналитического решения с использованием описания, представленного выше, был разработан код MATLAB® для расчета температуры и теплового потока в соответствии с блок-схемой, показанной на рисунке 5. Основная часть кода — это процедура определения профиля температуры воздуха вместе с высотой каверны.Поскольку этот профиль зависит от изначально неизвестных температур стенки стенки, необходимо следовать итеративной вычислительной процедуре. Эти две неизвестные температуры также являются функцией температуры воздушной полости. Поэтому, предполагая начальную постоянную температуру вместе с высотой стенок полости и угадывая среднюю температуру воздуха в полости, профиль температуры в полости можно вычислить итеративно. Этот итерационный процесс продолжается до тех пор, пока интегральная температура воздушной полости не изменится по сравнению со значением на предыдущей итерации (критерий отличия < 0.0001).

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано онлайн:
24 марта 2021 г.

Рис. 5. Блок-схема аналитического решения.

Валидация с использованием результатов испытаний в горячем ящике

Верификация и валидация являются важными компонентами разработки любой модели.Для проверки аналитического решения рассчитанные температуры поверхностей сравнивались с результатами двух испытаний в горячих камерах, указанных в рабочем заявлении 1759-RP (Мейер и др., 2019 г.; отчет об испытаниях EXOVA, 2011 г.). Тестирование Мейера и соавт. (2019) рассматривали кирпичную облицовку с принудительной вентиляцией со скоростью 0,07  м/с за кирпичной облицовкой. Компания EXOVA протестировала виниловый сайдинг с помощью обычного теста в горячем ящике с использованием потока воздуха смесительного вентилятора, подаваемого на внешнюю сторону сборки. В отличие от теста, проведенного Meyer et al.(2019), принудительная вентиляция за сайдингом не применялась. Таким образом, поток воздуха за виниловым сайдингом возникает только в результате смешивания вентиляторного воздушного потока над поверхностью винилового сайдинга.

Испытание наружной облицовки из облицовочного кирпича

Тепловые характеристики различных стеновых конструкций были изучены и опубликованы Meyer et al. (2019). Было проверено влияние эффективного коэффициента излучения атмосферостойких барьеров в стенных полостях на тепловые характеристики стеновых конструкций.Процедура испытаний подробно описана в протоколе испытаний ASTM 1363-05 (2009 г.). Входные данные из отчета об испытаниях перечислены в таблице 1, а результаты аналитического решения — в таблице 2. После оценки данных, доступных в отчете, в качестве входных данных для расчетного кода были использованы следующие допущения:

Термическое сопротивление вентилируемых воздушные пространства за внешней облицовкой; определения и проблемы (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано онлайн:
24 марта 2021

Таблица 1.Параметры горячей камеры в отчете об испытаниях ASTM 1363-05 (2009 г.).

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано онлайн:
24 марта 2021

Таблица 2. Сравнение расчетных и измеренных температур поверхности.

  • Предполагается, что средняя скорость воздуха в полости равна заявленному расходу воздуха

  • Значения геометрии полости (т.д., толщина, высота, ширина) и конфигурация стен (т.е. толщина внешней облицовки, толщина внутренних слоев (сердцевина стены)) взяты из иллюстрации в отчете

  • Теплопроводность рассматриваемых материалов следующая: кирпич 0,56 БТЕ/час·фут·F (0,97 Вт/м·K), OSB 0,08 БТЕ/час·фут·F (0,13 Вт/м·K), стекловолокно: 0,02 БТЕ/час·фут·F (0,04 Вт/м· K), гипсокартон 0,10 BTU/час·фут·F (0,17 Вт/м·K)

  • Средняя скорость наружного воздуха считается локальной скоростью ветра [19.7 ft/s (6 м/с)]

  • На внешнюю поверхность облицовки не попадает солнечное излучение

  • строительная пленка).

  • Температуры (Ts,ext, T1,T2,Ts,int) усреднены по измеренным значениям средних термопар (позиции 8, 10, 12, 14 приведены в отчете об испытаниях ASTM 1363-05 (2009 г.)).

  • Скорость воздушного потока для теста №10 не была доступна, поэтому использовались данные теста №9.

Согласно представленным результатам, температуры очень хорошо оцениваются с помощью разработанного вычислительного рабочего процесса. Модель согласуется с экспериментальными данными со средним отклонением ±0,12% по K, показывая, что она может предсказывать результаты в приемлемом диапазоне. Хотя наличие кирпичных связей и стоек может повлиять на схему воздушного потока, а также создать тепловые мосты в воздушной полости, числовой код просто представляет температуру поверхностей между стойками.

Испытание облицовки виниловым сайдингом (отчет EXOVA)

В отчете EXOVA (отчет об испытаниях EXOVA 2011) представлены испытания сборки стены из винилового сайдинга в аппарате «горячая камера» и оценка термического сопротивления воздушного зазора с использованием последовательного подход с четырьмя конфигурациями стен. Сводка результатов испытаний следующая:

Сводка входных параметров представлена ​​в таблице 3. В отчете указаны только температуры внешней Ts,ext и внутренней поверхности Ts,int.Таким образом, результаты аналитического решения сравнивались с этими температурами. Так как влияние солнечной радиации не может быть проверено методом горячего ящика, не должно быть значительного влияния выталкивающей силы. Таким образом, корреляция вынужденной конвекции, представленная в разделе 0, может быть применена для оценки теплопередачи в стеновом узле. Однако для сравнения величины разницы в результатах с использованием корреляции вынужденной конвекции и смешанной конвекции, учитывающей выталкивающую силу, аналитические результаты были рассчитаны с учетом обеих корреляций.Сравнение результатов с результатами испытаний представлено в таблице 4. Согласно сравнению, температуры поверхности очень хорошо оцениваются разработанным аналитическим решением. Хотя наличие анкеров и соединений на практике может привести к тепловым мостам и неравномерному распределению температуры в сборке стены, результаты упрощенного аналитического решения хорошо согласуются с результатами испытаний. Максимальное отклонение между расчетными и измеренными значениями достигает 5.55% (в °F или 3,81% в °C), что происходит в тесте № 5 в конфигурации № 3. Это в основном связано с высокой скоростью воздуха, рассматриваемой на внешней стороне полости, которая считается одинаковой в полости.

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано в Интернете:
24 марта 2021 г.

Таблица 3. Данные из отчета об испытаниях EXOVA (2011 г.).

Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

Опубликовано онлайн:
24 марта 2021

Таблица 4. Сравнение температуры поверхности с результатами теста EXOVA (2011).

О погрешности измерений не сообщается, однако модель согласуется с экспериментальными данными в среднем ±0,32%, показывая, что она может предсказывать температуры поверхности в приемлемом диапазоне.

Определения теплового сопротивления вентилируемой полости

Чтобы правильно оценить тепловое сопротивление вентилируемого воздушного пространства для целей соответствия требованиям энергетического кодекса, требуемого ASHRAE 90.1, в этом разделе представлены и сравниваются три определения теплового сопротивления вентилируемого воздушного зазора и их сравнение:

  • « Термическое сопротивление » ( R cav ) определяется на основе нелинейной сети тепловых сопротивлений.Иллюстрация приведена на рисунке 6, а метод определения R cav далее именуется как метод 1.

    Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружными облицовками; Определения и вызовы (Ashrae 1759-RP) https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

    Опубликовано в Интернете:
    24 марта 2021

Рис. 6. Тепловое сопротивление (R cav ) на основе нелинейной сети тепловых сопротивлений (Метод 1) с q i , определяемое на основе энергетического баланса для учета тепла вентилируемого воздушного потока трансфер (показано летнее состояние) (источник: Авторы).

  • « Кажущееся тепловое сопротивление » ( R cav,app ) определяется на основе энергетического баланса . Иллюстрация представлена ​​на рисунке 7, а метод определения R cav,app далее именуется как метод 2.

    Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружными облицовками; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

    Опубликовано онлайн:
    24 марта 2021 г.

  • Рис. 7. Кажущееся тепловое сопротивление (R cav,app ) по балансу энергии (Метод 2) с q использование кажущегося теплового сопротивления для полости (показано летнее состояние) (источник: авторы).

  • « Эффективное тепловое сопротивление » ( R cav,eff ) определяется на основе линейной сети тепловых сопротивлений по аналогии с тепловым сопротивлением замкнутой полости.Иллюстрация представлена ​​на рис. 8, а метод определения R cav,eff далее именуется как Метод 3. При упрощенном анализе суммирования термических сопротивлений R cav,eff не может быть проанализирован отдельно из-за потоки вентиляционного воздуха, возникающие внутри сборки. Таким образом, R cav,eff откалиброван для получения такого же q i через узел сердцевины стены, как определено при вентиляционном воздушном потоке в полости. Следовательно, эффект теплопередачи вентиляционного воздуха учитывается в эффективном тепловом сопротивлении , определяемом, как описано ниже, и его можно использовать в контексте традиционной конструкции стеновых конструкций, включающих вентилируемые воздушные полости.Определение по методу 3 является простым, поскольку в нем используется хорошо зарекомендовавшее себя определение общего теплового сопротивления стенового узла и простое аддитивное правило. Кроме того, использование R cav,eff ограничено конкретными случаями (т. е. при отсутствии эффекта солнечного потока), поскольку включение солнечной энергии может привести к тому, что эффективное тепловое сопротивление будет принимать большие отрицательные или положительные значения из-за различных условий, при которых усиление солнечной энергии может иметь положительный (снижение отопительной нагрузки) или отрицательный (увеличение охлаждающей нагрузки) эффект; таким образом, следует использовать его с осторожностью.

    Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

    Опубликовано онлайн:
    24 марта 2021 г.

  • Рис. 8. Эффективное тепловое сопротивление (R cav,eff ) на основе линеаризованной сети тепловых сопротивлений (Метод 3) с q i , определяемое на основе энергетического баланса для учета вентилируемого воздушного потока теплообмен с использованием эффективного теплового сопротивления для полости (показано летнее состояние) (источник: авторы).

    Детали каждого определения обсуждаются в следующих подразделах.Входные значения, такие как тепловой поток, температура поверхностей, внутренняя и наружная температура, были рассчитаны на основе энергетического баланса с использованием числового кода, который уже был представлен в предыдущем разделе.

    Определение термического сопротивления воздушного зазора с учетом нелинейной сети термических сопротивлений (Метод 1)

    Сеть термических сопротивлений в вентилируемой полости представлена ​​на рисунке 9. Как показано, сеть термических сопротивлений внутри воздушный зазор нелинейный и может быть представлен либо как треугольное (Δ) соединение, либо как звездообразное (Y) соединение (Stevenson 1975; Kennelly 1899).

    Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

    Опубликовано в сети:
    24 марта 2021

    Рис. 9. Сети тепловых сопротивлений для теплообмена в вертикальном вентилируемом воздушном пространстве (а) треугольная сеть (б) звездная сеть (источник: Авторы).

    В треугольном соединении (Δ) Rcav,conv,1 представляет конвективное тепловое сопротивление левой поверхности полости, Rcav,conv,2 указывает конвективное тепловое сопротивление правой поверхности полости, а Rrad,12 показывает радиационное тепловое сопротивление. сопротивление между двумя поверхностями полости (Ciampi, Leccese, and Tuoni 2003). В соединении звездой (Y) r1 указывает поверхностное тепловое сопротивление левой стенки полости, r2 показывает поверхностное тепловое сопротивление правой стенки полости, а R представляет собой тепловое сопротивление теплового потока, поглощаемого жидкостью в воздуховоде. (Чампи, Леччезе и Туони, 2003 г.).Такое же преобразование Δ-Y было введено Чампи, Леччезе и Туони (2003), а соответствующие сопротивления определены как: (42) r1=Rcav,conv,1·Rrad,12Rcav,conv,1+Rcav,conv,2 +Rrad,12(42) (43) r2=Rcav,conv,2·Rrad,12Rcav,conv,1+Rcav,conv,2+Rrad,12(43) (44) R=Rcav,conv,1·Rcav ,conv,2Rcav,conv,1+Rcav,conv,2+Rrad,12(44)

    Общее тепловое сопротивление всей стены в сборе может быть выражено согласно следующему уравнению (Ciampi, Leccese, and Tuoni 2003): (45) Rtotal=Rfilm,o+Rcl+r1+r2+Rwc+Rfilm,i(45)

    Приведенная выше формула для полного теплового сопротивления Rtotal вентилируемой стеновой сборки с условием (r1+r2) была признаны в других научных публикациях.Патания и соавт. (2010) выполнили CFD-моделирование для получения профилей скорости и температуры в вентилируемом фасаде. Термическое сопротивление всей сборки определялось аналогично уравнению, данному Ciampi, Leccese, and Tuoni (2003). Гальяно и соавт. (2014) использовали CFD для исследования потока и теплового поведения четырех типов вентилируемых фасадов и явно выразили, что конвективный и радиационный теплообмен внутри вентилируемой полости может быть представлен с приемлемым уровнем точности с учетом тех же уравнений, которые дает Чампи, Леччезе и Туони (2003).Компонент вентилируемой стены был построен в реальном масштабе и испытан в реальных погодных условиях (лето) в испытательной камере на открытом воздухе Димоуди, Андруцопулосом и Ликудисом (2016). В этой исследовательской работе были представлены те же самые формулировки, которые были сформулированы Ciampi, Leccese и Tuoni (2003). Упрощенная модель динамической тепловой сети была создана Xiong, Yu и Yang (2015) для получения тепловых характеристик вентилируемой стены из пустотелых блоков, которую физически можно рассматривать как вентилируемую полость.Они ввели одну и ту же сеть Δ-Y для одного репрезентативного вентилируемого пустотелого кирпича. Аналогичный процесс был проведен Yu et al. (2017) с использованием экспериментального подхода, и соответствующая модель теплопередачи была подтверждена измерениями. Установленная модель теплообмена для вентилируемой стены из пустотелых блоков оказалась обоснованной с высокой степенью точности. По полученным результатам данная модель может быть использована для прогнозирования температуры поверхности вентилируемой стены из пустотелых блоков и теплового потока, удаляемого воздушным потоком в полости для оценки эффективности.Хотя термическое сопротивление вентилируемой полости в упомянутых выше исследованиях явно не выражалось, соответствующую формулу термического сопротивления вентилируемого воздушного зазора можно извлечь из уравнения (45) в виде: (46) Rcav=r1+r2( 46)

    Определив выражения для r1 и r2, приведенное выше уравнение можно переписать как: (47) Rcav=(1hcav,conv,1+1hcav,conv,2)·1hrad,12(1hcav,conv, 1+1hcav,conv,2)+1hrad,12(47)

    Как описано выше, этот метод может оказаться недостаточно простым для использования на практике, поскольку тепловое сопротивление полости, определенное методом 1, относится только к стенке. сборки, которые оцениваются с использованием этого метода, который явно и отдельно учитывает теплопередачу, вызванную вентиляционным воздухом.Поэтому в следующих разделах представлены дополнительные способы выражения кажущегося и эффективного термического сопротивления вентилируемого воздушного зазора.

    Сравнение методов и обсуждение

    Сравниваются результаты по термическому сопротивлению вентилируемого воздушного зазора (называемое тепловым сопротивлением полости на основе метода 1, кажущееся на основе метода 2 и эффективное на основе метода 3) на рисунках 10 и 11 для диапазона АКГ от 0,1 л/ч до 1000 л/ч при отсутствии солнечного воздействия ( I  = 0 Вт/м 2 ).Эффект солнечного потока не учитывался по нескольким причинам:

    Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной облицовкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

    Опубликовано онлайн:
    24 марта 2021

    Рис. 10. Сравнение термического сопротивления вентилируемой полости за кирпичной облицовкой по разным определениям при I = 0 Вт/м 2 .

    Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и проблемы (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

    Опубликовано онлайн:
    24 марта 2021

    Рис. 11. Сравнение термического сопротивления вентилируемой полости за облицовкой винилсайдингом по разным определениям методов при I = 0 Вт/м 2 .

    • Прежде всего, энергетический баланс стеновой сборки, представленный в разделе 0, был упрощен и не учитывал тепловую массу стеновых материалов. Термические массовые эффекты, особенно в облицовке кирпичной облицовкой, могут иметь сильное влияние на распределение температуры по всему узлу. Таким образом, термические сопротивления, рассчитанные на основе определений, приведенных в предыдущих подразделах, могут использоваться только для стационарных условий с определенной точностью.

    • В дополнение к этому, традиционный метод горячей камеры, описанный в ASTM C1363-19 и используемый для оценки производительности стеновой сборки, подходит только для установившихся условий и не дает возможности проверить влияние солнечного потока. .Таким образом, разумно рассматривать только случаи, не связанные с солнечным эффектом, для дальнейшей модификации метода испытаний.

    Общие входные параметры (теплофизические свойства, температура наружного воздуха, и т.д. ) приведены в таблице 5. Рассмотрены два типа традиционных наружных облицовок (например, виниловый сайдинг, облицовочный кирпич), объединенных с вентилируемой полостью . Величина теплопроводности ядра стены была принята равной К  = 0,03 БТЕ/час·фут·Ф (0,06 Вт/м·К). Для рассматриваемого значения к соответствующее термическое сопротивление ядра стены (Rwc) равно 15.16 ч·фут 2 · F/BTU (2,67 м 2 · K/Вт). Исходя из физических свойств стеновых конструкций, тепловое сопротивление кирпичной облицовки за счет теплопроводности составляет Rbr=1,59 ч·фут 2 · F/BTU (0,28 м 2 · K/Вт), а для винилового сайдинга равно Rvs= 0,36 ч·фут 2 · F/BTU (0,063 м 2 · K/Вт). Сопротивление пленки взято из табличных данных стандарта ASHRAE 90.1: я=0.7 ч·фут 2 · F/BTU (0,12 м 2 · K/Вт) для внутренней вертикальной стены. Влияние наличия отражающей изоляции на поверхности полости, прилегающей к ядру стены (ε2), также исследуется путем изменения коэффициента излучения поверхности от 0,9 до 0,5. Рассмотрены две температуры наружного воздуха, которые представляют летние и зимние условия при фиксированной скорости ветра (таблица 5).

    Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и вызовы (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

    Опубликовано онлайн:
    24 марта 2021

    Таблица 5. Входные параметры.

    На рисунках 10 и 11 показаны результаты анализа для каждой стены и сезона. Согласно результатам, при увеличении АКГ тепловое сопротивление воздушной полости снижается по всем методам. Как только ACH увеличивается, средняя скорость в полости, а также коэффициент конвективной теплопередачи внутри полости становятся выше, что снижает тепловое сопротивление согласно методу 1.С другой стороны, тепловой поток в полости увеличивается при более высоких значениях ACH, что, следовательно, увеличивает градиент температуры в сердцевине стены и, в конечном итоге, снижает тепловое сопротивление по методу 2 и методу 3. Тепловое сопротивление, характеризуемое на основе граничных условий внутри полость по методу 1 и методу 2 ближе в обоих типах облицовки. В случае с виниловым сайдингом значения методов 2 и 3 ближе, чем в случае с кирпичной стеной. Это связано с тем, что значение теплового сопротивления винилового сайдинга ниже, чем у кирпича, что оказывает меньшее влияние на тепловое сопротивление.

    Учитывая иллюстрации на рисунках 10 и 11, значения R cav,app довольно близки к значениям R cav . Разница между термическим сопротивлением по методу 1 и методу 2 выше (в среднем 6% у кирпичной стены и 10% у винилового сайдинга) при использовании отражающей изоляции. В случае облицовки кирпичом разница между эффективным тепловым сопротивлением ( R cav,eff ) и двумя другими методами становится выше при увеличении значений ACH (может достигать до 200% при использовании метода 2). по сравнению с методом 3).Напротив, в случае облицовки виниловым сайдингом между всеми тремя методами есть небольшая разница. Это результат эффекта внешней облицовки — тонкий слой винилового сайдинга хорошо проводит тепло, что приводит к меньшему температурному градиенту по всей сборке по сравнению с кирпичной облицовкой. Градиент температуры через сердцевину стены также существенно не меняется в случае использования винилового сайдинга, что делает тепловое сопротивление полости, полученное по методу 2, близким к расчетным значениям по методу 3.Результаты показывают, что разница между двумя парами выбранных тепловых сопротивлений воздушного зазора увеличивается при более высоких значениях ACH. Эта тенденция обусловлена ​​зависимостью Метода 2 и Метода 3 от величины теплового потока, проходящего через ядро ​​стены (qi). Другими словами, с увеличением скорости воздушного потока за наружной облицовкой градиент температуры в сердцевине стены (T2−Ts,int) и, следовательно, тепловой поток, поступающий/выходящий с внутренней стороны здания, становится выше, что в конечном итоге влияет на тепловое сопротивление вентилируемого помещения.

    Поскольку эффективное тепловое сопротивление R cav,eff , определенное с помощью метода 3, кажется удобным для обычного инженерного анализа и является основой для применения тепловых сопротивлений для соблюдения энергетических норм, будет проведен дальнейший анализ только для эффективного теплового сопротивления. На рис. 12 показан вариант R cav,eff для двух типов внешней облицовки. Согласно полученным результатам, при увеличении значения АСН большее влияние на R cav , eff будет оказывать влияние в случае использования отражающей изоляции в полости (наклон кривых больше при ε2 =0.05 случаев, чем случаи ε2=0,9). В основном это связано с температурным градиентом в сердцевине стены, который выше в случае использования отражающей изоляции. В случае использования облицовочного кирпича этот температурный градиент, вызванный отражающей изоляцией, становится более значительным по сравнению с виниловым сайдингом. Кроме того, существуют отрицательные значения эффективных тепловых сопротивлений в случае использования кирпичной стены. Отрицательные значения R cav , eff обусловлены меньшими значениями R tot , чем сумма других членов (уравнение (52)).В отличие от твердых материалов, в которых отрицательное термическое сопротивление не имеет смысла, отрицательные значения эффективного термического сопротивления вентилируемой полости можно интерпретировать как его отрицательный вклад в общее термическое сопротивление сборки. Согласно ниже, R CAV ,2 , EFF , уменьшается как ACH , уменьшается как ACH .Поток вентиляционного воздуха в воздушной полости эффективно снижает вклад термического сопротивления облицовки в общую сборку стены, смещения или , и термическое сопротивление облицовки больше не полностью вносит вклад в простую линеаризованную сеть термических сопротивлений, как определено Способ 3. Изображение эффективного теплового сопротивления для вентилируемого воздушного пространства. Таким образом, величина эффективного термического сопротивления вентилируемого воздушного пространства, определенная по методу 3, зависит от термического сопротивления оболочки.Внешняя облицовка, имеющая небольшое тепловое сопротивление, например, тонкий виниловый сайдинг с Rvs=0,36 ч·фут 2 ·F/BTU (0,06 м 2 ·K/Вт), показанный на рисунке 12(b), имеет меньший вклад теплового сопротивления в общую сборку стены. Для наружных облицовок с более высоким термическим сопротивлением, например, кирпичной облицовки, которые могут иметь Rbr= 0,28 ч·фут 2 ·F/BTU (0,05 м 2 ·K/Вт) до Rbr= 1,70 ч·фут 2 ·F/BTU (0,30 м 2 ·K/Вт), увеличение скорости вентиляции без прямого поступления солнечной энергии летом может привести к увеличению штрафа за тепловое сопротивление, как показано на рисунке 13. .Правда, при определенном уровне АСН для данного термического сопротивления оболочки может иметь место даже отрицательное эффективное термическое сопротивление . Таким образом, эффективное тепловое сопротивление воздушного пространства по Методу 3 не представляет собой физическую величину, но необходимо согласовать тепловые характеристики сборки, показанные по Методу 3, с более сложным и физически корректным анализом сборки, как представлен Методом 1. Следовательно, в контексте Метода 3 в этом исследовании он называется эффективным тепловым сопротивлением .

    Термическое сопротивление вентилируемых воздушных пространств за наружной обшивкой; определения и задачи (ASHRAE 1759-RP)https://doi.org/10.1080/23744731.2021.1898819

    Опубликовано в сети:
    24 марта 2021

    Рис. 12. Эффективное тепловое сопротивление вентилируемой полости при I = 0 Вт/м 2 .

    Заключение

    Наличие вентилируемого воздушного пространства за системами наружной облицовки может повлиять на тепловые характеристики стенового узла.Несколько факторов, таких как скорость воздухообмена, тип внешней облицовки, сезонные колебания и наличие отражающей изоляции, могут влиять на тепловое сопротивление воздушного пространства. Поскольку термогидродинамические параметры в полости динамически изменяются в зависимости от вышеупомянутых факторов, формулировка фактического теплового сопротивления полости была сложной задачей. Для решения этой задачи был проведен подробный стационарный анализ энергетического баланса в сборке стены, и в этой статье были даны правдоподобные определения теплового сопротивления вентилируемой воздушной полости за вертикальными фасадами.Было введено три определения для описания тепловых характеристик воздуха в воздушном зазоре. Первый метод был основан на нелинейной сети термических сопротивлений различных слоев конструкции стены. Из-за сложности использования этого метода на практике и необходимости учета теплового эффекта массы для оболочки и сердцевины стены были также введены два других метода. В рамках этих методов были определены кажущиеся и эффективные тепловые сопротивления вентилируемой полости.Кажущееся тепловое сопротивление (Rcav,app) было определено на основе энергетического баланса и требует знания температуры поверхности полости. Следует отметить, что температуру поверхностей полости можно измерять с помощью датчиков температуры, таких как термопары, на каждой поверхности. Эффективное тепловое сопротивление (Rcav,eff) определялось на основе линейной сети тепловых сопротивлений по аналогии с закрытой полостью. Поскольку при моделировании не учитывались влияние солнечного потока и тепловой инерции, все определения следует использовать только для стационарных и несолнечных условий.Определение эффективного теплового сопротивления было определено как наиболее удобный способ характеристики теплового сопротивления воздушного зазора с практической точки зрения, принимая во внимание, что линеаризованная сеть тепловых сопротивлений компонентов здания является основой для приложений, отвечающих требованиям энергетического кодекса.

    Согласно результатам, значения Rcav,eff могут находиться в диапазоне от 0,28 ч·фут 2 ·F/BTU (0,05 м 2 ·K/Вт) до 3,12 ч·фут 2 ·Ф/БТЕ (0.55 м 2 ·K/Вт) в случае сборки стены с облицовкой из кирпича для значений АСН до 100 1/ч. Эти значения были впечатляющими по сравнению с термическими сопротивлениями остальных частей сборки: оболочка имеет Rbr=1,59 ч·фут 2 ·F/BTU (0,28 м 2 ·K/Вт), сердцевина стены имеет Rwc =15,10 ч·фут 2 ·F/BTU (2,66 м 2 ·K/Вт), а сумма сопротивлений пленки составляет ·К/Вт)). Интересно, что воздушное пространство может противостоять входящему или выходящему тепловому потоку из помещения даже больше, чем внешняя облицовка, если на одной из сторон полости используется отражающая изоляция.Несмотря на то, что термическое сопротивление полости Rcav,eff уменьшалось с увеличением ACH, изменение Rcav,eff для корпуса из облицовочного кирпича при ACH до 100 л/ч все еще значительна: (i) равно 0,57 ч·фут 2 · F/BTU (0,1 м 2 ·K/Вт), когда отражающая изоляция не использовалась, и (ii) равна 1,14 ч·фут 2 ·F/BTU (0,2 м 2 ·K/Вт), когда отражающая изоляция рассматривалась на внешней стороне ядра стены. Такая же тенденция наблюдалась и в случае сборки стен виниловым сайдингом в диапазоне АЧ до 1000 л/ч.Вышеупомянутые значения соответствуют условиям нулевого солнечного потока. В случае воздействия на облицовку солнечного излучения ожидается, что термическое сопротивление вентилируемого воздушного зазора может варьироваться еще больше. Таким образом, результаты этого исследования подтвердили, что воздушное пространство может иметь заметный вклад в тепловые характеристики вентилируемой стены в сборе.

    Хотя стационарного решения было достаточно, чтобы показать основное влияние вентилируемого воздушного зазора на тепловые характеристики стенового узла, рекомендуется разработать теоретическое решение, которое может включать переходные эффекты внешних и внутренних параметров на динамические характеристики стенового узла при реальных ненулевых условиях солнечного потока.Кроме того, можно выполнить детальное моделирование тепловых мостов, блокировки воздушного потока и зон рециркуляции из-за наличия шпилек, соединений и анкеров, чтобы улучшить оценку тепловых характеристик сборки. Кроме того, некоторые исследования показали, что более высокая скорость вентиляции в полости может увеличить ее потенциал осушения. В качестве альтернативы это может привести к более низкому тепловому сопротивлению воздушного пространства в целях энергосбережения. Таким образом, необходимы дальнейшие исследования, чтобы найти компромисс для скорости вентиляции в полости и оценить оптимизированное значение скорости воздухообмена в вентилируемых воздушных пространствах за внешней облицовкой при различных условиях.

    Рис. 1. Поперечные сечения типовых стеновых вентилируемых конструкций: (a) облицовочный кирпич, (б) виниловый сайдинг.

    Рис. 2. Механизмы теплообмена в вентилируемой полости стены (источник: Авторы) ).

    Рис. 3. Общая сеть термических сопротивлений для теплопередачи по вертикали вентилируемая стена.

    Рис.4. Дифференциальный контрольный объем в резонаторе.

    Рис. 5. Блок-схема аналитического решения.

    Рис. 6. Тепловое сопротивление (R CAV ) на основе нелинейной сети тепловых сопротивлений (Метод 1) с q i , определяемой на основе энергетического баланса для учета теплоотдачи вентилируемого воздушного потока (показан летний режим) (источник: Авторы).

    Рис. ) на основе энергетического баланса (Метод 2) с q i , определяемым на основе энергетического баланса для учета теплопередачи вентилируемого воздушного потока с использованием кажущегося теплового сопротивления для полости (показан летний режим) ( источник: Авторы).

    Рис. ) на основе линеаризованной сети термических сопротивлений (Метод 3) с q i , определяемой на основе энергетического баланса для учета теплообмена вентилируемого воздушного потока с использованием эффективного теплового сопротивления для полости (летнее условие показано) (источник: Авторы).

    Рис. 9. Сети тепловых сопротивлений для теплопередачи в вертикальных вентилируемых воздушно-космическая (а) треугольная сеть (б) звездная сеть (источник: авторы).

    по разным определениям при I = 0 Вт/м 2 .

    на основе разных определений методов при I = 0 Вт/м 2 .

    Рис. 12. Эффективное термическое сопротивление вентилируемой полости при I 0W= /м 2 .

    Теплотехнические вопросы вентилируемых фасадов в Азербайджане

    ‘) var head = document.getElementsByTagName(«head»)[0] var script = document.createElement(«сценарий») script.type = «текст/javascript» script.src = «https://buy.springer.com/assets/js/buybox-bundle-52d08dec1e.js» script.id = «ecommerce-scripts-» ​​+ метка времени head.appendChild (скрипт) var buybox = document.querySelector(«[data-id=id_»+ метка времени +»]»).parentNode ;[].slice.call(buybox.querySelectorAll(«.вариант-покупки»)).forEach(initCollapsibles) функция initCollapsibles(подписка, индекс) { var toggle = подписка.querySelector(«.цена-варианта-покупки») подписка.classList.remove («расширенный») var form = подписка.querySelector(«.форма-варианта-покупки») если (форма) { вар formAction = form.getAttribute(«действие») document.querySelector(«#ecommerce-scripts-» ​​+ timestamp).addEventListener(«load», bindModal(form, formAction, timestamp, index), false) } var priceInfo = подписка.querySelector(«.Информация о цене») var PurchaseOption = переключатель.родительский элемент если (переключить && форма && priceInfo) { toggle.setAttribute(«роль», «кнопка») toggle.setAttribute(«tabindex», «0») toggle.addEventListener («щелчок», функция (событие) { var expand = toggle.getAttribute(«aria-expanded») === «true» || ложный toggle.setAttribute(«aria-expanded», !expanded) форма.скрытый = расширенный если (! расширено) { покупкаOption.classList.add(«расширенный») } еще { покупкаOption.classList.remove(«расширенный») } priceInfo.hidden = расширенный }, ложный) } } функция bindModal (форма, formAction, метка времени, индекс) { var weHasBrowserSupport = окно.выборка && Array.from функция возврата () { var Buybox = EcommScripts ? EcommScripts.Buybox : ноль var Modal = EcommScripts ? EcommScripts.Modal : ноль if (weHasBrowserSupport && Buybox && Modal) { var modalID = «ecomm-modal_» + метка времени + «_» + индекс var modal = новый модальный (modalID) модальный.domEl.addEventListener(«закрыть», закрыть) функция закрыть () { form.querySelector(«кнопка[тип=отправить]»).фокус() } вар корзинаURL = «/корзина» var cartModalURL = «/cart?messageOnly=1» форма.setAttribute( «действие», formAction.replace(cartURL, cartModalURL) ) var formSubmit = Buybox.перехват формы отправки ( Buybox.fetchFormAction(окно.fetch), Buybox.triggerModalAfterAddToCartSuccess(модальный), функция () { form.removeEventListener («отправить», formSubmit, false) форма.setAttribute( «действие», formAction.replace(cartModalURL, cartURL) ) форма.представить() } ) form.addEventListener («отправить», formSubmit, ложь) document.body.appendChild(modal.domEl) } } } функция initKeyControls() { document.addEventListener («нажатие клавиши», функция (событие) { если (документ.activeElement.classList.contains(«цена-варианта-покупки») && (event.code === «Пробел» || event.code === «Enter»)) { если (document.activeElement) { событие.preventDefault() документ.activeElement.click() } } }, ложный) } функция InitialStateOpen() { var buyboxWidth = buybox.смещениеШирина ;[].slice.call(buybox.querySelectorAll(«.опция покупки»)).forEach(функция (опция, индекс) { var toggle = option.querySelector(«.цена-варианта-покупки») var form = option.querySelector(«.форма-варианта-покупки») var priceInfo = option.querySelector(«.Информация о цене») если (buyboxWidth > 480) { переключить.щелчок() } еще { если (индекс === 0) { переключать.щелчок() } еще { toggle.setAttribute («ария-расширенная», «ложь») form.hidden = «скрытый» priceInfo.hidden = «скрытый» } } }) } начальное состояниеОткрыть() если (window.buyboxInitialized) вернуть window.buyboxInitialized = истина initKeyControls() })()

    Фасады с двойными стенками: выбор правильного сочетания стекла для получения максимальной выгоды

    Преимущества двойного фасада

    В связи со все более высокими стандартами защиты от притока тепла и, следовательно, низкой передачи солнечной энергии, фасады с двойными стенками, сочетающие энергоэффективное остекление с механическими затеняющими устройствами, становятся все более популярными.Хотя они были установлены в зданиях за последние 20 лет или около того, за это время технология стекла значительно продвинулась вперед, что помогло увеличить их использование. Сегодня для фасадов с двойными стенками доступны инновационные изделия из стекла и покрытия, которые обеспечивают многочисленные преимущества, но только в том случае, если для внешней и внутренней облицовки выбрано правильное сочетание стекла.

    Количество комбинаций и возможностей остекления, доступных сегодня, ошеломляет. Это предоставляет архитекторам полную палитру характеристик стекла и вариантов эстетики для рассмотрения; они могут выбрать наиболее подходящее остекление с точки зрения характеристик стекла, толщины, размеров, термической и механической прочности (долговечности), защиты от солнца, цвета и т. д.

    Правильно подобранное стекло может обеспечить преимущества с точки зрения улучшения управления энергопотреблением, звукоизоляции, теплоизоляции, а также возможности наслаждаться свежим воздухом из полости через открытые окна и, следовательно, повышенный комфорт для жильцов здания. Кроме того, между внешним и внутренним остеклением могут быть размещены дополнительные системы затенения, обеспечивающие динамическую избирательность (то есть соотношение между максимальным дневным освещением и максимальной защитой от солнца).

    Покрытия, отражающие солнечное излучение, на внешней оболочке могут значительно снизить передачу энергии, когда жалюзи полностью убраны, по сравнению с обычным решением без покрытий.Пользователи могут более разумно управлять механическим затенением (либо открытым, либо в промежуточных состояниях) и дольше наслаждаться беспрепятственным обзором, не опасаясь перегрева. Все дело в поиске правильного баланса для здания; Решения для остекления могут помочь вам достичь почти идеального баланса.

    Солнцезащитное стекло с покрытием

    Например, стекло с улучшенным солнцезащитным покрытием

    может активно оптимизировать коэффициент дневного освещения (DF), а также терморегуляцию здания. Стекло может помочь сделать здание более энергоэффективным за счет снижения потребности в кондиционировании воздуха, отоплении и искусственном освещении, которые способствуют созданию более комфортной рабочей или жилой среды для жителей здания.В результате эти решения для остекления также могут помочь в получении экологических сертификатов, таких как LEED, BREEAM, HQE, DGNB и т. д.

    Часто задаваемые вопросы

    Где можно установить вентилируемые фасады?

    Вентилируемые фасады могут применяться для облицовки любых типов зданий, в том числе жилых, производственных и офисных зданий, как новостроек, так и реконструируемых.

    Можно ли быстро заменить детали вентилируемого фасада в случае повреждения одного или нескольких компонентов?

    Сухой монтаж отдельных элементов фасада позволяет выполнять работы на одном куске или участке плитки, которые были сломаны или повреждены.

    Для всех вентилируемых фасадов Granitech использует сетку, приклеенную к обратной стороне плитки, которая удерживает на месте любые части сломанной облицовки в течение времени, необходимого для удаления и замены сломанной части, чтобы избежать повреждений.

    Какой уход требуется за вентилируемыми фасадами?

    Система вентилируемой облицовки не требует планового обслуживания, за исключением случаев повреждения или непредвиденных нагрузок, которые могут вызвать проблемы с конструкцией.

    Какой утеплитель можно использовать в вентилируемом фасаде?

    Тип и толщина используемой изоляции связаны с энергетическими характеристиками стеновой системы и/или конструкцией оболочки здания.Можно использовать любой жесткий изоляционный материал, который можно наносить и закреплять вертикально на стенах и который способен выдерживать внешний контакт с атмосферными агентами (даже минимальный и временный).

    Может ли воздушный зазор быть достаточно большим для размещения кабелей и коммуникаций?

    Конечно. Размер полости может быть достаточно большим не только для естественной вентиляции и энергоэффективности, но и соответствовать эстетическим и функциональным требованиям и, следовательно, быть достаточно большим для размещения кабелей, трубопроводов или коммуникаций.

    Как выбрать анкерную систему для вентилируемого фасада?

    Тип анкера, используемого для крепления металлической подконструкции к облицовываемой стене, выбирается после осмотра площадки и проверки типа существующей стены.

    Однако, что касается анкерной системы для крепления системы облицовки к основанию, выбор между видимой или скрытой анкеровкой зависит от предпочтений архитектора, а также от экономических факторов.

    Можно ли использовать несколько форматов облицовки в системе вентилируемого фасада?

    Да.Можно использовать несколько разных форматов облицовки или изменить расположение плитки, можно использовать даже разную толщину. Следует иметь в виду, однако, что это может повлечь за собой модификацию или расширение металлического каркаса с соответствующими затратами.

    Какое проектирование и гарантийное обслуживание вы предлагаете для вентилируемых фасадов?

    Granitech может выполнить проекты вентилируемых фасадов от первоначальной концепции до окончательного проектирования и строительства, с расчетами и отчетами, после чего выполняется установка на месте.При варианте «под ключ» предоставляется окончательная гарантия системы после испытаний.

    .

    About Author


    alexxlab

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.